推力桿主要是應用在載重汽車或客車的非獨立懸架的單軸或雙后橋重型汽車上狼憋，連接著車架與車橋贴硫，其目的主要是為了克服鋼板彈簧只能傳遞垂直力和側向力面不能傳遞牽引力趁蕊、制動力及其相應的反作用力矩槐壳，目前然低，各型推力桿廣泛應用于國內(nèi)各大主機廠所生產(chǎn)的載重汽車和客車上。近年來课妙，一種新型的推力桿即V型推力桿開始在一些主機廠的高檔客車和重型汽車上開始運用拘挖。 載重汽車懸掛用推力桿總成裝置，作為汽車多軸懸掛系統(tǒng)有組成部份翎钳，通常設置在載重汽車中挑画、后橋上：其一端與車身鉸接轩从，另一端則與中橋相鉸接：其作用主要是傳遞縱向力及其力矩和橫向力及其力矩，如牽引力猎肄，制動力及汽車轉彎時的離心力等融沟。目前，常用的汽車V型推力桿總成的結構形式如圖1所示欠住。由于推力桿總成的功用是不僅能傳遞垂直力和力矩浮烫，還應傳遞側向力和力矩，同時載重汽車的工況惡劣揉民，若推力桿密封不好杆荐，則泥沙極易進入端頭，加快磨損癣臭，從而導致整個總成性能下降饵较，使用壽命大大降低，因此其工作環(huán)境極為惡劣遭赂。

　　傳統(tǒng)的推力桿是用兩個端頭循诉、一根桿身通過鉚合連為一體，只有一個尺寸關系撇他，具有結構簡單茄猫，檢測方便，產(chǎn)品質量較易保證的特點困肩，而BBC-2919011推力桿因其外形酷似V字型划纽，故形象地稱為V型推力桿，與普通推力桿不同锌畸，它是在一個V型（即BBC-2919013端頭）端頭上通過桿身與另外兩個端頭鉚結而成勇劣，在一付推力桿上有三個不同的端頭，相互間具有嚴格的尺寸關系,如端頭A與端頭B間的中心尺寸為 潭枣，端頭A比默、B與BBC-V型端頭間的尺寸均為621.5mm，因此盆犁，這就給產(chǎn)品質量的保證帅唬、以及生產(chǎn)制造上帶來了一定的難度。而作為V型推力桿的主體——V型端頭在產(chǎn)品的加工保證上較為困難,而V型推力桿的鉚合也極不易保證蘸腾。

　　在對BBC-2919010推力桿（V型推力桿）的開發(fā)中通過對產(chǎn)品圖紙進行仔細分析后認為：V型推力桿的開發(fā)噪怜，其難點在于：一是V型端頭的加工；二是推力桿的鉚合鸟焊。

　　V型端頭它與普通端頭的區(qū)別在于：一是孔徑大予售，坯件形狀較為復雜，二是產(chǎn)品質量較重，一個V型端頭重量達四十多斤灼镣。故為保證產(chǎn)品的加工質量卦唇，就必須從工裝、設備丐浑、刀具以及切削用量上重新設計選擇欢公。

　　端頭加工的工藝分析

　　由于BBC-V型端頭的毛坯件是鍛壓成型，其分模面在兩桿部與缸孔的軸心平面上卓据，故缸孔的正反面存在撥模斜度共胎，即兩平面不平整，嚴重影響產(chǎn)品的加工捅位，因此轧葛，在產(chǎn)品加工的第一道工序必然是將產(chǎn)品的一個端面銑平然后才可進行以后工序的加工。

　　產(chǎn)品的缸孔及其端面則是以后各工序加工以及桿身艇搀、端頭組合件鉚合時的基準尿扯，因此，孔的加工必須在前面較早時加工出來,同時考慮如果產(chǎn)品在一次性裝夾下完成粗加工焰雕、半精加工和精加工衷笋，那么,產(chǎn)品在粗加工時由于需要切除大量的的切削余量、因此在切削用量的選擇上盡可能大,在切削過程中所產(chǎn)生的切削力就大矩屁、同時就會產(chǎn)生大量的切削熱辟宗，為保證生產(chǎn)安全，不致于在加工過程中將產(chǎn)品飛出吝秕，在產(chǎn)品裝夾時所使用的夾緊力較大泊脐，而一旦產(chǎn)品加工完畢將其取下后，一方面由于夾緊力失去烁峭，產(chǎn)品會產(chǎn)生回復變形從而引起失圓容客；另一方面產(chǎn)品在切削熱作用下會出現(xiàn)較大的熱脹冷縮現(xiàn)象，產(chǎn)品尺寸也會隨著溫度的變化而發(fā)生變化挤毯，故產(chǎn)品尺寸無法控制慷抛。所以為保證產(chǎn)品質量，產(chǎn)品的粗加工與半精加工和精加工必須分開進行蚊霞，這樣產(chǎn)品在粗加工時切除了大量的切削余量，然后將其取下使其自然失效鳞集、消除內(nèi)應力后再流入半精加工姆盲、精加工工序。

　　在桿部仿竹節(jié)時祷濒，由于兩桿部間存在著48°29′的角度關系盒咪，其角度誤差的大小直接影響著推力桿兩端頭間的中心尺寸517.60-2mm的精度,因此，在仿一端桿部竹節(jié)時必須考慮兩桿間的相互位置尺寸以及余量，而在仿另一桿部竹節(jié)打中心孔時瘟麻，必須用已經(jīng)加工后的一端桿部定位打出合格的中心孔右婚，在仿竹節(jié)時才能保證兩桿部間形成48°29′的角度，加工出合格的產(chǎn)品钮咱。故端頭加工的工藝路線如下：

　∷２拧（1）銑缸孔一端平面

　　（2） 粗鉆毛孔φ54mm

　『蕉帷（3）粗車缸孔加工至尺寸φ104mm蕉朵，留半精車、精車余量4mm,

　⊙羝（4）半精車始衅、精車缸孔加工至圖紙尺寸φ108+00。087

　＄员！（5） 車反面控制總厚及反面孔尺寸

　⊙凑ⅰ（6）打一端中心孔注意兩桿部的加工余量

　　（7）仿一端桿竹節(jié)外形

　∫章睢（8） 打另一端中心孔保證兩桿部的夾角為48°29′

　≈罾稀（9）仿另一端竹節(jié)外形

　　端頭加工工裝的設計以及設備的選擇

　　根據(jù)前面對端頭加工的工藝路線分析，知道端頭加工的重點和難點一是產(chǎn)品缸孔的加工彻亲、二是產(chǎn)品桿部的竹節(jié)外形加工（其中包含兩桿部中心孔的加工）孕锄，因此，在工裝設計時以端頭缸孔的車加工以及端頭桿部仿竹節(jié)所用工裝作為主苞尝。

　　1.工裝設計

　』痢（1）車夾具設計

　　由于普通端頭的毛坯其分模面在產(chǎn)品的中心，坯件的反面是較為平整的一個大平面佛雀，因此產(chǎn)品的定位準確闺酬、夾緊可靠，而作為專業(yè)的端頭加工單位逃净，對普通端頭的加工均設計制造有較為成熟的工裝夾具瑟捡，產(chǎn)品質量容易保證，加工較為容易萨羽，工裝也簡單占航，而BBC-V型端頭則不同，由于產(chǎn)品向外突出的兩桿部間具有48°29′的角度要求钙径，且兩桿部與孔的軸心線在同一平面上篙介，故坯件的分模面在兩桿部的軸心平面上，坯件反面底部由于具有分模面的切邊和撥模斜度踊嘲，故產(chǎn)品反面不平整村肯，造成產(chǎn)品定位困難睡清，因此，為使其能順利加工喊解，同時減少夾具的設計制造費用刨仑，首先直接選擇了標準的φ320mm三爪卡盤，同時設計了如下所示的專用夾爪夹姥。

　　其中一個夾爪底部設計有一V型面杉武，其目的就是為了消除坯件的切邊對產(chǎn)品定位的影響，V型面的長度選取為20mm佃声，用于只消除一個方向的移動自由度艺智，允許其轉動自由度存在，這樣圾亏，根據(jù)所選的三爪卡盤十拣，另兩個轉動自由度由三爪卡盤中的另二專用夾爪中的二個支撐定位點消除，具有自動定心志鹃、起夾持作用的夾爪部位消除另外兩個自由度夭问，因此，整個夾具即可消除五個自由度曹铃，滿足了加工條件缰趋。另外，由于產(chǎn)品向外突出的兩桿部間具有48°29′的角度陕见，因此桿部向外突出接近100mm桶辉，整個端頭的厚為95 mm，從而使得夾爪的高度較高指晾，夾緊時受力較大杠尘，夾爪容易變形，夾爪剛性較差理斜，因此酗裕，為保證產(chǎn)品能夠正常加工出來，夾爪材料選用45號鋼伐薯，熱處理硬度為HRC43—48弥禀，同時設計時預留了配重位置，以減少機床轉動時過大的離心力對產(chǎn)品加工精度的影響和對機床主軸的影響诡岂。

　】ド帧（2）仿形用夾具設計

　　V型端頭在仿竹節(jié)時，由于兩桿部間有48°29′的角度登鄙，因此每桿相對于缸孔端面就有一定的角度蚣殴，為使其能正常加工出桿部竹節(jié)，就必須以缸孔及其端面為基準政模，以端頭正面定位岗宣，消除三個自由度（兩個轉動自由度，一個平面移動自由度）淋样，而缸孔心部則以短圓柱定位消除兩個移動自由度耗式，另外一個轉動自由度則利用芯軸與桿部頂針消除，這樣六個自由度均已消除趁猴，從而使得夾具定位可靠刊咳，故只需在設計出的夾具體上安裝一個與鉛垂方向有24°15′角度的定位短芯柱，就能使桿部保持水平儡司，滿足加工條件娱挨，加工出合格產(chǎn)品。而在加工另一桿部竹節(jié)時捕犬，為使定位基準保持一致跷坝，必須重新設計角度與上述定位芯柱一致，但落差不同的定位芯柱碉碉，在加工時只需將其安裝在夾具體上柴钻，即可加工出合格產(chǎn)品。

　　2.設備選用

　　通過對產(chǎn)品的分析垢粮，發(fā)現(xiàn)雖然該產(chǎn)品的尺寸精度和表面粗糙度要求并不太高淫蜕，但是由于該產(chǎn)品的外形尺寸較大抬奠，重量較重肩检，因此較小的設備是無法滿足加工要求的蚓绞，故根據(jù)車間的現(xiàn)有的設備狀況泉疆，決定選用C630承擔該產(chǎn)品孔的加工任務婴悠。在仿竹節(jié)時匀枪，由于產(chǎn)品的回轉半徑大（240×Sin48°29′=180mm）罐闰、產(chǎn)品重，故必須選用剛性好噪芭、效率高的機床。

　　刀具的選用

　　根據(jù)前面對產(chǎn)品圖紙的分析参咙，知道V型端頭的加工難點：是端頭缸孔的加工，因此蕴侧，在刀具的設計選用中主要是如何保證能夠順利地加工出合格的產(chǎn)品。在加工普通端頭時净宵，因其內(nèi)孔簡單，孔徑較小择葡，坯件也較小，質量較輕阻星，因此，刀具的選擇直接用普通的內(nèi)孔刀具即可妥箕。而BBC-V型端頭則不同露您，由于產(chǎn)品質量較重飘缨，桿部向外突出烙欧，原加工一般端頭的普通刀具顯然已無法適應該產(chǎn)品的加工，必須增加刀具的剛性耙侵，經(jīng)材料力學的計算分析決定選用直徑為φ50mm，45號鋼都炮，熱處理后調(diào)質硬度為HRC38-42的材料作刀體，這樣在實際加工中能夠滿足生產(chǎn)需要听谓。

　　切削用量的確定

　　在工裝雳唧、刀具血庐、機床設計選定后即可進行產(chǎn)品的加工锐朴，根據(jù)前面的工藝安排，在端頭的缸孔加工時先進行粗加工焚志，然后再進行半精加工、精加工酱酬，而在粗加工時主要是切除大量的毛坯余量云矫，然后留精車余量佃迄，因此對產(chǎn)品的質量并無大的影響，切削用量的選擇也是在刀具呵俏、工裝滔灶、機床的剛性足夠時盡可能取大，故粗加工時切削深度取3.5mm拿翠，進給量取0.65mm/r，轉速取300r/min允合，最后留4mm的半精車、精車余量泌盒；而根據(jù)前面的工序安排，半精車捡路、精車是在產(chǎn)品的一次裝夾下完成加工的，故在半精車時悍蔫，切削深度取1.85mm橱奶，進給量取0.32mm/r盯桦，轉速取475r/min渤刃，此時留有0.3mm的精車余量，而半精車時則主要是考慮所加工出產(chǎn)品的尺寸精度和表面粗糙度能否保證精加工時有足夠的余量加工出合格產(chǎn)品溪掀；在精加工時，則主要考慮產(chǎn)品的最終尺寸精度和表面粗糙度璃哟，所以參照《金屬機械加工工藝人員手冊》切削深度取0.15mm喊递，進給量取0.1mm/r随闪，轉速取475rpm，在產(chǎn)品加工出后,經(jīng)檢測發(fā)現(xiàn)產(chǎn)品的失圓度較大撮奏，達到0.1mm当宴，已經(jīng)超過了由尺寸精度φ1080+0.087所控制的形狀精度珠校，在連續(xù)加工十件后檢測依然如此栓授。

　　經(jīng)分析，產(chǎn)生失圓的主要原因是由于主軸旋轉時所產(chǎn)生的慣性力引起的加工誤差死发，由《機械制造工藝學》知道：在工藝系統(tǒng)中，由于旋轉的機床零件俺阻、夾具或工件的不平衡宰蘸，會產(chǎn)生離心力。而離心力和轉動力一樣在每一轉中不斷地變更方向枯瞒，因此它在加工誤差敏感方向上原分力和切削力的方向有時相同，有時相反念秧，從而引起工藝系統(tǒng)的受力變形布疼，在加工時產(chǎn)生誤差游两。

　　在加工本產(chǎn)品車內(nèi)孔時，假設工件和夾具的總的不平衡質量為m肛炮，質量中心到回轉中心的距離為ρ旋轉時所產(chǎn)生的離心力為Q宝踪，當離心力Q與切削分力Fr方向相反，力Q將工件推向刀具秕重，此時切削深度為最大不同，工件與刀具之間由力Q和力Fr之差所引起的的y 方向的相對位移（讓刀）最小专运，設為Ymin；力使工件離開刀具律腊，此時铭歪，切削深度為最小，而工件與刀具之間由力Q和力Fr之和所引起的Y方向的相對位移（讓刀）最大溪茶，設為Ymax由于位移不同而產(chǎn)生在半徑方向的加工誤差Δr為而離心力式中 n——不平衡質量的轉速论稠，r/min。 

　　因此经融，在加工中只要不消除或減小離心力狡秋，失圓是永遠存在的。為消除這一不良影響雏节，在加工該產(chǎn)品時胜嗓，根據(jù)產(chǎn)品質量，在不平衡質量的反方向加裝重塊钩乍，使不平衡質量m和重塊的離心力大小相等辞州，方向相反寥粹，達到相互抵消的結果，如在前述車夾具中的配重涝涤。同時，由上述公式知道崭孤，離心力還與工件的轉速的平方成正比糊肠，因此辨宠，在加工該產(chǎn)品時，在增加了配重，將轉速由475r/min降為380r/min后熟央，連續(xù)加工十件產(chǎn)品，經(jīng)檢測冗宠，產(chǎn)品質量符合圖紙要求。故在精加工時的切削用量重新調(diào)整為：切削深度取0.15mm抄蔬，進給量取0.05mm/r，轉速取380r/min厅瘩，而此時切削速度為故能夠滿足加工要求。

　　推力桿的鉚合

　　在端頭紊尺、桿身加工完畢后领姨，即可進行推力桿的鉚合荒典。推力桿的鉚合一般是將桿身放入加熱設備中，加熱至桿身的相變溫度以下在再結晶溫度以上然后將桿身與端頭同時放入鉚合模中覆糟，利用油壓機壓力將端頭桿身鉚結為一體遮咖；桿身的材料一般為35鋼，由鐵—碳合金相圖知道35鐵的絕對熔化溫度T熔為1420℃踢械，相變溫度為770℃左右魄藕，而再結晶溫度T再=0.4T熔内列，當桿身加熱溫度超過再結晶溫度時,則金屬的塑性良好背率，變形抗力低，消耗較小的功即可得到較大的變形鹅媒，同時能獲得較高機械性能的再結晶。所以矛郁，在鉚合時桿身的加熱溫度一般控制在750℃±20℃,并且使其加熱溫度均勻，以達保證產(chǎn)品鉚合質量目的美域。

　　傳統(tǒng)的推力桿鉚合時由于只有兩個端頭叽渡、一根桿身，且桿身的直徑 一般在φ50~φ60mm間郭销，只需在一次將桿身加熱情況下锡移，同時將兩個端頭裝入鉚合工裝中，只要工裝調(diào)試得當即可鉚合出合格的推力桿拉庵。

　　在鉚合中最容易出的質量問題有：一是鉚合時鉚痕淺，導致端頭與桿身不能緊密相貼茫蛹，相互間有間隙存在，推力桿無法承受產(chǎn)品規(guī)定196kN的拉力要求婴洼，從而出現(xiàn)松動現(xiàn)象骨坑；二是端頭間的中心距出現(xiàn)扁差柬采，超出產(chǎn)品允許的精度范圍粉捻，造成推力桿出現(xiàn)安裝困難；三是端頭間孔軸心線的平行度或垂直度出現(xiàn)超差脓擅，造成推力桿在裝配時球面銷發(fā)生偏轉窥吮，影響到機車的擺角嚣僚，四是在鉚合時出現(xiàn)鉚痕兩邊不對稱，從而影響推力桿的外觀質量甫沉。經(jīng)多年的探索實踐，在鉚合中出現(xiàn)上述質量問題時須由以下方案解決：

　　1.鉚合鉚痕淺

　≡扰病（1）必須嚴格控制桿身的加熱溫度铡说，使鉚合區(qū)的溫度均勻缰犁，避免桿身出現(xiàn)過熱、過燒現(xiàn)象颇象，影響桿身的金相組織并徘，從而影響到整個推力桿的質量麦乞。

　　（2）保證油壓機的運轉正常倦淀，壓力必須達到工藝文件所規(guī)定的鉚合壓力要求撞叽，同時對油壓機的工進速度加以嚴格控制淤点，避免出現(xiàn)過快（影響到端頭軸心線間的平行度或垂直度）、過慢（此時桿身已經(jīng)冷卻斟迁，變形抗力加大受贫，從而造成推力桿鉚痕淺）碍逐。

　　（3）鉚口的設計必須合理率偏，各個幾何尺寸必須嚴格控制蚊患，避免出現(xiàn)鉚口凸印幾何尺寸大于端頭竹節(jié)凹印幾何尺寸從而造成桿身鉚合困難挟纱，影響推力桿鉚痕紊服。

　　2.端頭中心距尺寸超差

　　出現(xiàn)此種問題主要是：

　　（1）工裝鉚具調(diào)整時鉚具尺寸就超差参萄，造成推力桿鉚合后長度尺寸超差讹挎，屬人為因素筒溃，由施工員的個人經(jīng)驗蜻赃、自身素質決定善王，需在鉚合實踐中摸索積累經(jīng)驗带蔬，減少此類誤差出現(xiàn)的機率拐扛。

　】埂（2）工裝头位、鉚具的定位芯柱間隙較大，使得產(chǎn)品的定位不準確屹蚊，在鉚合時容易出現(xiàn)推力桿的長短尺寸不穩(wěn)定汹粤，從而影響產(chǎn)品質量嘱兼。為解決此類問題贤徒，首先在鉚具的設計中選擇合適的公差配合泞莉，如在車間所有使用的鉚具其定位芯柱與鉚具體間的尺寸及配合均為φ60H7/g6鲫趁，使定位芯柱在鉚具體間既可滑動以不致于有較大的間隙，一旦發(fā)現(xiàn)定位芯柱松動時就必須從新更換，以確保定位尺寸的準確性阎员；二是定位芯柱與端頭間的配合必須根據(jù)推力桿的長度尺寸的公差要求進行調(diào)整伐藕，在能夠保證產(chǎn)品尺寸前提下盡可能增大配合間隙，這是因為推力桿在鉚合過程中其桿身在壓力作用下會產(chǎn)生延伸而變長智贰，使端頭與定位芯柱間產(chǎn)生很大的作用力，輕者使推力桿鉚合后產(chǎn)品的取出困難凳赃，嚴重時會使溥壁端頭的內(nèi)孔產(chǎn)生變形涣母，或者損壞鉚具的定位芯柱撕贞，因此定位芯柱與端頭間的配合取d13更耻，根據(jù)孔的大小测垛，其間隙一般有0.35~0.65mm，經(jīng)過數(shù)十萬件推力桿的生產(chǎn)酥夭，經(jīng)檢測是能夠保證產(chǎn)品質量的赐纱。

　　3．端頭間孔軸心線平行度或垂直度的保證

　　此種問題的出現(xiàn)主要是鉚具上下模鉚口不同心、桿身加工過程中內(nèi)外圓不同心熬北，端頭桿部仿竹節(jié)時桿部軸心線未經(jīng)過端頭缸孔的中心平面疙描，即不對稱、以及鉚合模具定位芯柱與鉚口不同心導致在鉚合過程中當上模鉚口的一邊先接觸桿身時必然引起桿身繞軸心線轉動讶隐，使得端頭也發(fā)生轉動從而引起推力桿兩端頭間的軸心線不平行或不垂直起胰；當上模兩端的鉚口都同時一個方向先接觸桿身時，則桿身的轉動是一致的巫延，兩端端頭的轉動方向也是一致的效五，則不會對推力桿的位置公差帶來影響。因此為解決以上問題炉峰，首先在桿身加工時必須保證內(nèi)外圓同心畏妖，端頭仿桿部外圓時保證與孔軸心線對稱，以消除產(chǎn)品的加工誤差對鉚合的影響宗揣。其次是在鉚合模具的調(diào)試层掺、更換鉚口時做到上下鉚口重合，以減少工裝調(diào)試帶來的誤差芍摩。三是鉚具在加工制造過程中上渴门、下模的定位鍵槽出現(xiàn)加工誤差，導致上宪隅、 下模的鉚口座無法對正唆蕾，從而使得推力桿在鉚合過程中出現(xiàn)端頭孔的軸心線發(fā)生偏轉，而定位鍵槽出現(xiàn)加工誤差時鉚具的修復基本上是不可能的赫丈，唯一的修正措施則是在定位芯柱上加裝調(diào)整螺釘衡辨，從而使鉚合質量得以人為控制成為可能，經(jīng)過二十多萬件的的推力桿鉚合官溜，經(jīng)檢測產(chǎn)品質量是能夠得到保證的怎开，使用效果是明顯的。

　　4.鉚合時推力桿兩邊鉚痕不對稱料离，影響產(chǎn)品的外觀質量

　　此種問題的出現(xiàn)則主要是桿身和端頭的竹節(jié)在加工過程中出現(xiàn)問題。由于推力桿在鉚合過程中其桿身的定位是靠端頭桿部竹節(jié)處的倒角部分定位的盯质。如果桿身在加工過程中其長度尺寸出現(xiàn)極限下偏差袁串、車孔時兩端的倒角大小尺寸未控制好以及端頭仿軸竹節(jié)時至孔的中心尺寸未控制好時均會對鉚合時的產(chǎn)品的外觀帶來影響。而解決的辦法就是嚴格按照工藝文件的要求控制桿身呼巷、端頭的加工尺寸囱修，確保產(chǎn)品的加工質量赎瑰。

　　作為一般的推力桿鉚合，只要解決了上述存在的問題破镰，就能夠獲得比較滿意的產(chǎn)品質量餐曼。而BBC—V型推力桿則不同，由于推力桿本身具有三個端頭鲜漩，也就具有三個不同的空間幾何尺寸源譬，如果能夠一次將桿身加熱后進行鉚合，則可提高生產(chǎn)效率孕似，但此時對油壓機的噸位要求大大提高踩娘，而且，由于產(chǎn)品本身較重需數(shù)人配合才能完成一次鉚合喉祭，將給生產(chǎn)安排帶來很大的不便养渴，因此在工藝上對V型推力桿的鉚合作出如下調(diào)整：即先將端頭A、端頭B分別與桿身進行鉚合抛惶，然后再與V型端頭進行組合伍茎。這樣即可最大限度地降低油壓機噸位，但卻使得鉚合過程較為繁瑣衡蟹，同時須重新設計鉚合工裝已清，以保證產(chǎn)品的鉚合質量。如圖6即是為V型推力桿設計的專用鉚合模颈顽。

　　它是在端頭與桿身進行單頭鉚合后與V型端頭進行組合鉚合時的專用鉚合模具铲桑，在模具體的下模座上分別設計了兩根與V型端頭中心線對稱的、夾角為48°29′的定位鍵盖赛，而定位芯座A掺薪、B可沿定位鍵滑動，以調(diào)節(jié)鉚合長度甜届。

　　由于在推力桿組合鉚合時是單邊受力啤邑，且鉚具較大，在油壓機上安裝鉚具時不可能將鉚具安放在油壓機的軸心線上岩模，因此對油壓機的使用極為不利津函，為解決這一問題，在鉚具設計時在上模座上分別設計了與定位芯座A孤页、B配對使用的另一部份尔苦，使其能承受鉚合時因鉚具單邊受力而帶來的壓力，從而改善油壓機的偏載受力行施，延長其使用壽命允坚。

　　另外，在鉚合過程中發(fā)現(xiàn)雖然鉚具調(diào)整正確蛾号，且鉚出的產(chǎn)品也是合格的稠项，但隨著鉚合時間的延長涯雅，產(chǎn)品的尺寸也在發(fā)生著變化，且總是變長展运，調(diào)整后也鉚不了幾根又要發(fā)生變化活逆。經(jīng)分析發(fā)現(xiàn)主要是產(chǎn)品在鉚合過程中由于產(chǎn)品受壓力作用造成桿身延伸，使其不斷地擠壓定位芯座A拗胜、B琳疏，從而造成定位芯座位置的變化胚茴，進而引起推力桿鉚合長度的變化翠肘，因此定位芯座僅靠幾顆螺栓的壓緊力是無法抵抗因桿身延伸的擠壓力丛滋，為從根本上解決問題，首先在下模座上加裝調(diào)節(jié)擋板巧杰，在其上安裝調(diào)節(jié)螺桿铺享，使其在螺桿的軸向承受擠壓力，同時也可對定位芯座進行微調(diào)谈嚣，從而保證產(chǎn)品長度潘乖；其二，是改進定位芯 軸的結構琅沟，使其從剛性整體式加裝彈性元件后毛龟，能夠承受外力作用且只發(fā)生彈性變形，從而消除了擠壓力的作用区基，避免了鉚具在擠壓力作用下可能發(fā)生的損壞胡撩。

　　因此，通過對鉚具的合理改進砍绞，改善了油壓機的使用狀況派交，而對鉚合工藝的合理安排，則是生產(chǎn)出合格產(chǎn)品的有效保證冲杀。通過對V型推力桿連續(xù)鉚合的產(chǎn)品進行檢測效床，V型端頭與端頭A、端頭B的尺寸為621.5±0.75mm权谁，而端頭A與端頭B間的距離尺寸為517.60-2mm剩檀，且鉚痕外形美觀，尺寸穩(wěn)定旺芽，產(chǎn)品全部合格沪猴，達到了圖紙設計要求。

　　通過對工裝采章、設備运嗜、刀具以及切削用量的設計選用和加工中出現(xiàn)影加工質的因素進行修正，使其能正常地加工出較為復雜的V型端頭,且產(chǎn)品的加工質量穩(wěn)定，達到了圖紙要求洗出。對鉚具的合理設計充分地利用了公司現(xiàn)有設備，同時針對生產(chǎn)過程中所出現(xiàn)問題的及時分析图谷、解決,使其能順利地開發(fā)出具有國際先進水平的V型推力桿,滿足了用戶需求,也為開發(fā)其它推力桿提供了寶貴經(jīng)驗翩活，因此V型推力桿的開發(fā)是成功的,它填補了國內(nèi)此種推力桿生產(chǎn)的空白，具有極為廣泛的市場前景和極高的經(jīng)濟利益便贵。

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