長度不大的板料型材，以及槽形截面零件傳統(tǒng)上是在專用模具內(nèi)用1次或2次沖壓制造的乱来。同樣可用通用工具按單元沖壓惠服，但是，采用這種方法時平面段3應(yīng)足夠?qū)捫焐Ｔ谥圃鞂Ｓ媚＞叩耐鼓：桶寄r丰扁，應(yīng)從材料的名義厚度入。出發(fā)用劲，配合工作表面蜘辕。在閉合位置，模具應(yīng)校正零件的平面段炉奴，并排除毛坯自由彎曲的影響逼庞。毛坯厚度入的實際值可能與入。值差別很大瞻赶，因此進(jìn)行校正作用的不是所有段赛糟。

　　例如，對高精度的薄板鋼砸逊，厚度h0=2mm的公差δ為±0.15mm璧南。用名義厚度配合的模具來校正h=2.15mm的毛坯時，在2段上凸模和凹模之間的間隙:為2.15mm师逸，而在1段和3段上當(dāng)σ=30時Z=2.3mm司倚。若hh是在2段上。

　　不均勻的校正作用將負(fù)面反映在零件的精度上篓像，這是傳統(tǒng)工藝的缺點之一动知。傳統(tǒng)工藝的缺點還有模具和設(shè)備的費用大，因為壓力機(jī)的峰值負(fù)荷特征產(chǎn)生的功率太大员辩。

　　本文將列出研制另一種工藝的結(jié)果盒粮，它基于模具拉彎毛坯的原理。

　　1．應(yīng)力狀態(tài)的分析

　　分析應(yīng)力狀態(tài)表明企电，在毛坯上的模具邊緣的壓力值σs ln(r+h)/r嘶在。當(dāng)r/h值∝1時達(dá)到與屈服應(yīng)力值σs相并論的值。由此乃筐，毛坯在彎曲段上的拉伸抗力顯著弱扎趋。相反影響是由于彎曲引起這些段的硬化前茧，其較平面段的硬化產(chǎn)生得快。根據(jù)r/h值澳缴，占優(yōu)勢的是這些因素之一能莫。 在確定凸模和凹模的最小允許圓角半徑Rmin時應(yīng)從下列條件出發(fā)，即不與模具接觸的毛坯段轉(zhuǎn)入塑性拉伸狀態(tài)應(yīng)在經(jīng)受接觸壓力的毛坯段的承載能力消失之前烧晤。所得值Rmin較一般彎曲時將近大50%妇愉，對低碳鋼，Rmin值不超過材料的厚度值愈樱。在試驗試樣時斜壁的極限角將近45°芳企，這可用試驗沖壓型材的結(jié)果所證實。

　　在測量零件斜段母線的直線度時初之，發(fā)現(xiàn)存在偏差造过，但其不超過毛坯材料的厚度公差。這時扎唾，母線的拉伸變形位在10%范圍內(nèi)召川，被拉伸段沿寬度的延伸，即在型材的長度方向為小于2mm胸遇。

　　為了獲得α<30°的零件荧呐，必須在拉彎過程中毛坯的邊緣向凸模方向移動。最好這些移動與凹模塊一起進(jìn)行纸镊，否則毛坯段將沿凹模邊緣滑動倍阐，并經(jīng)受彎曲和后續(xù)的拉直，從而引起毛坯段的過度變薄逗威。

　　2．模具結(jié)構(gòu)

　　研制了裝有活動凹模塊的模具結(jié)構(gòu)峰搪，模具安裝在具有大功率緩沖器的壓力機(jī)上，以用于夾緊毛坯的邊緣凯旭。

　　模具的工作過程如下：將毛坯2安放在凸模3和壓板7上概耻。壓板安裝在活動板的導(dǎo)向槽9內(nèi)。當(dāng)上模板下行時罐呼，裝在其導(dǎo)向槽5內(nèi)的凹模塊6將毛坯的邊緣壓緊在壓板上鞠柄，并隨壓力機(jī)的滑塊行程移動，這時克服了緩沖器頂桿11的反壓力披贰。毛坯便圍著模具的邊緣彎曲，在毛坯內(nèi)將引起拉力涌咪，并使凹模塊和壓板垂直于壓力機(jī)滑塊行程移動臣碟。當(dāng)毛坯的彎曲角σ達(dá)到所需值時，壓板7和楔塊12開始相互作用降乔。它們接觸的平面同樣有等于σ的傾角踊眠，因此揽券，進(jìn)而的壓板合成移動方向沿著彎曲零件的壁。由凹模塊和壓板間的摩擦力夾住的毛坯邊緣與壓板一起移動布缨。

　　當(dāng)壓力機(jī)滑塊反行程時豆牺，成品零件與凹模塊6和壓板7一起向上運動。壓板便停在凸模水平上柜涛，而凹模塊與上模板一起繼續(xù)運動翎桨。安裝在上模板上的反楔塊4便與壓板的軸頸10相互作用，并將壓板和與其銷柱1相聯(lián)的凹模塊退到擋塊8限制的位置格缘。

　　確定了不校正斜壁制造槽形截面零件的可能性茫叭。斜壁的平面度是靠塑性拉伸不與模具接觸達(dá)到的。

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