為了消除爆炸復(fù)合界面的殘余應(yīng)力，對爆炸復(fù)合1Cr18Ni9Ti/Q235A樣品進行了不同溫度和不同保溫時間的熱處理, 對復(fù)板厚度為 f=2mm榔夹、裝填比為R=1.20的樣品測量了焊接界面的顯微硬度喻谭。樣品經(jīng)550℃保溫1h處理后，其顯微硬度曲線與常溫曲線相差很小答渔，但是关带，在650℃為了消除爆炸復(fù)合界面的殘余應(yīng)力，對爆炸復(fù)合1Cr18Ni9Ti/Q235A樣品進行了不同溫度和不同保溫時間的熱處理, 對復(fù)板厚度為 f=2mm研儒、裝填比為R=1.20的樣品測量了焊接界面的顯微硬度豫缨。樣品經(jīng)550℃保溫1h處理后，其顯微硬度曲線與常溫曲線相差很小端朵，但是好芭，在650℃和750℃保溫1h處理后的顯微硬度曲線明顯低于常溫曲線燃箭，說明熱處理有了成效。

　　對樣品進行了掃描電鏡分析舍败，結(jié)果表明招狸，不論是否經(jīng)過熱處理，焊接界面兩側(cè)均有成分?jǐn)U散邻薯，即Q235A一側(cè)有Cr裙戏、Ni成分，1Cr18Ni9Ti一側(cè)有Si厕诡、Fe成分累榜；擴散程度與熱處理溫度關(guān)系不大，但與取樣位置有關(guān)：越遠離界面擴散成分的含量越少倘封。說明界面兩側(cè)這種成分?jǐn)U散是爆炸焊接本身產(chǎn)生的癣辉，與熱處理無關(guān)。當(dāng)?shù)陀?50℃時帚萧，即使在不銹鋼次表面也看不到碳的峰值传起；但在 650℃時，離界面更遠的過渡區(qū)也能看到很小的碳峰赔膳，說明碳鋼中的碳已擴散到不銹鋼過渡區(qū)掺挺，碳成分的這種擴散與熱處理溫度有關(guān)。

　　對常溫和550℃熱處理的碳鋼表層（近界面層）有嚴(yán)重變形引起的纖維狀組織和許多細小顆粒诸谨，心部組織為鐵素體加珠光體狰丝；不銹鋼界面為第二相點狀組織，心部為針狀組織露惑。但經(jīng)650℃處理的碳鋼樣品近界面區(qū)小顆粒組織消失（表示可能發(fā)生脫碳）非阿，晶粒變得粗大种诫，心部組織仍為鐵素體加珠光體钢老，但已看不到組織變形所產(chǎn)生的滑移線；而在不銹鋼界面則有大量的黑色小顆粒烫饼，可能是脫碳后形成的碳化鉻顆粒猎塞。750℃處理的碳鋼樣品表層金相與650℃相似，近界面區(qū)小顆粒組織消失的范圍擴大杠纵，晶粒也更加粗大荠耽；而其心部已變?yōu)榘鍡l狀馬氏體加塊狀鐵素體，估計發(fā)生了相變比藻；不銹鋼表層及心部與650℃基本相同铝量。

　　綜上所述，熱處理溫度低于550℃時银亲，界面兩側(cè)近區(qū)顯微硬度沒有變化慢叨，Q235A鋼基本不脫碳纽匙；熱處理溫度高于650℃時，顯微硬度明顯降低拍谐，但Q235A鋼發(fā)生脫碳烛缔。因此，最佳熱處理溫度估計約為600℃轩拨。

　　不論復(fù)合板是否經(jīng)過熱處理践瓷，界面兩側(cè)都有物質(zhì)相互擴散，擴散程度與熱處理溫度關(guān)系不大婚廷，但與距界面的距離有關(guān)叶刮，越遠離界面擴散成分越少，擴散范圍一般為幾十微米藏苫。

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