摘 要: 利用有限元軟件 ABAQUS 建立三維有限元模型排惨，通過變化上部框架結(jié)構(gòu)的層數(shù)，柱距涩堤，獨(dú)立基礎(chǔ)的埋深，隧道的位置等因素研究隧道開挖對上部框架結(jié)構(gòu)的影響．當(dāng)隧道中心線與框架結(jié)構(gòu)的縱向柱列平行時(shí)分瘾，本文研究的所有工況的縱向柱列的相鄰柱沉降差及整體傾斜比較接近胎围，即上述因素對縱向柱列的影響很小，但對橫向柱列的影響不能忽略; 當(dāng)上部框架結(jié)構(gòu)為一層時(shí)德召，自重引起的沉降不滿足規(guī)范要求; 縱向柱列各柱底沿坐標(biāo)軸 2 方向的最大位移均超過了層間側(cè)移限值; 柱底水平位移會改變柱的受力狀態(tài)白魂，使一層柱底產(chǎn)生向著隧道中心線方向的彎曲變形，角柱呈雙向彎曲變形; 沿坐標(biāo)軸 1上岗、2 方向相鄰柱的最大位移差通常使基礎(chǔ)梁被拉長或壓短福荸，在基礎(chǔ)梁內(nèi)產(chǎn)生軸向拉力或壓力，從而改變基礎(chǔ)梁的受力狀態(tài); 隧道開挖使柱底沿坐標(biāo)軸 2 方向往復(fù)運(yùn)動膀概，柱底發(fā)生剪切破壞; 增加結(jié)構(gòu)空間剛度對橫向柱列的影響明顯疤草，而對縱向柱列的影響很小; 隧道開挖使一層柱頂外側(cè)的拉應(yīng)力進(jìn)一步增加，角柱拉應(yīng)力增加量最大．
關(guān)鍵詞: 盾構(gòu)法; 隧道開挖; 上部結(jié)構(gòu)剛度; 框架結(jié)構(gòu); 柱下獨(dú)立基礎(chǔ)
 
0 引言
　　在地鐵隧道施工中度限，經(jīng)常出現(xiàn)地鐵隧道近距離穿越既有建筑物基礎(chǔ)的情況． 隧道開挖導(dǎo)致土中應(yīng)力變化孩板，從而使上部結(jié)構(gòu)產(chǎn)生新的沉降及位移，結(jié)構(gòu)內(nèi)力增加．
　　國內(nèi)外學(xué)者對隧道開挖對上部結(jié)構(gòu)產(chǎn)生哪些不利影響進(jìn)行了研究．韓煊［1］給出平面扭曲變形的數(shù)學(xué)定義浙梗，對建筑物在地鐵隧道施工過程中產(chǎn)生扭曲變形的規(guī)律進(jìn)行了探討． 王春凱［2］應(yīng)用有限元軟件 Plaxis 研究成都地鐵 1 號線穿越條形基礎(chǔ)框架結(jié)構(gòu)蛆删，分析盾構(gòu)隧道穿越建筑物引起的地表沉降、建筑物變形务冠、差異沉降及建筑結(jié)構(gòu)內(nèi)力．賀美德［3］將三維問題簡化為平面應(yīng)變問題捅悦，并采用等效荷載替代高層建筑對北京地鐵隧道近距離側(cè)穿高層建筑引起的結(jié)構(gòu)沉降、基礎(chǔ)傾斜進(jìn)行研究．許江［4］將三維問題簡化為平面應(yīng)變問題丈揖，對地表構(gòu)筑物作用于地基上的荷載做近似處理目露，分析了地下隧道圍巖與地表構(gòu)筑物地基中的應(yīng)力演變規(guī)律．李浩［5］利用三維有限元軟件 M IDAS/GTS 分析隧道施工對地表位移及鄰近框架結(jié)構(gòu)的作用．
　　目前研究存在的問題是: 忽略上部結(jié)構(gòu)的剛度辱矮，以等效荷載代替上部建筑物的自重，施加在基礎(chǔ)表面．Mroueh H．［6］妻铲、韓煊［7］指出忽略上部結(jié)構(gòu)剛度的方法得到的結(jié)構(gòu)沉降偏大愿瘫，是偏于保守的方法． 此外，上部結(jié)構(gòu)空間剛度比較大吞杭，將空間問題簡化為平面應(yīng)變問題與實(shí)際情況不符．
　　本文在文獻(xiàn)［8-9］的基礎(chǔ)上盏浇，考慮了結(jié)構(gòu)的自重，通過變化框架的層數(shù)芽狗，柱距绢掰，獨(dú)立基礎(chǔ)的埋深，隧道的位置及上部結(jié)構(gòu)類型等研究隧道開挖對框架結(jié)構(gòu)的影響． 有限元模擬盾構(gòu)法隧道施工過程及有限元模型驗(yàn)證詳見文獻(xiàn)［8-9］．
 
1 有限元模型
1． 1 土體及襯砌
      土體童擎、襯砌的材料參數(shù)滴劲、土層分布同文獻(xiàn)［8-9］． 土體的有限元模型見圖 1． 土體模型尺寸及邊界條件同文獻(xiàn)［8-9］．

1． 2 上部結(jié)構(gòu)
      上部框架結(jié)構(gòu)橫向三跨，柱距 6 m顾复，縱向五跨班挖，柱距4．2 m． 框架結(jié)構(gòu)的層高均為4．2 m． 隧道分別位于框架橫向柱列中間跨的正下方及縱向柱列 D1 ～D6 的正下方，見圖 2( a) 芯砸、( b) ． 圖 2( c) 上部結(jié)構(gòu)為框架-剪力墻結(jié)構(gòu)． 所有上部結(jié)構(gòu)層高均為4．2 m.

　　框架柱截面為 0． 4 m ×0． 4 m萧芙，框架梁截面寬0． 3 m，高 0． 55 m． 樓板及屋面板厚均為 0． 12 m．框架及獨(dú)立基礎(chǔ)均采用 C30 混凝土假丧，彈性模量為3 × 104MPa双揪，泊松比為 0． 2． 柱下獨(dú)立基礎(chǔ)面積為2． 4 m × 2． 4 m，厚 0． 9 m．
　　隧道中心線位于地面下 － 11． 848 m． 隧道開挖端頭井與柱列 A1 ～ D1 的距離為9． 5 m幢耍，隧道開挖長度 40 m链愉，見圖 2． 土體體積損失率為 6． 15%．
　　考慮到柱下獨(dú)立基礎(chǔ)與土體之間的摩擦力提供的承載力很小，本文的模型中柱下獨(dú)立基礎(chǔ)與土體之間采用 tie 的連接方式． 柱底部與柱下獨(dú)立基礎(chǔ)頂面也采用 tie 的連接方式．
 
2 有限元模擬結(jié)果
　　本文通過變化上部結(jié)構(gòu)類型忿和、獨(dú)立基礎(chǔ)的埋深拦吓、框架層數(shù)、隧道埋深看卦、隧道位置及橫向柱距等研究隧道開挖對上部結(jié)構(gòu)的影響支你，模擬工況見表1．

2． 1 沉降計(jì)算結(jié)果
　　圖 3( a) 為開挖過程中，工況1 縱向柱列 C1 ～C6 的柱底沉降圖惩凉，柱 C1 ～ C6 的位置見圖 2( a) ．第十個(gè)開挖步引起的柱底沉降變化很小旷动，在此不再給出． 圖中的柱底沉降是由隧道開挖引起的，結(jié)構(gòu)自重引起的沉降已被扣除．
　　開挖面依次通過柱列 C1 ～ C6恒襟，各柱的柱底沉降依次增加; 當(dāng)開挖面遠(yuǎn)離柱列C1 ～ C6后赂裸，各柱的最終沉降比較接近，在 － 22．8 ～ － 25．6 mm之間． 對于柱 C1，前 4 個(gè)開挖步引起的柱底沉降占總沉降的 92%． 對于柱 C6贾虽，前 2 個(gè)開挖步引起的柱底沉降為零逃糟，第 6、7 步柱底沉降增加量較大．
　　《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB 50007—2011［10］規(guī)定: 對于框架結(jié)構(gòu)的地基變形應(yīng)由相鄰柱基的沉降差控制．相鄰柱基的沉降差在中蓬豁、低壓縮性土中為 0．002l绰咽，在高壓縮性土中為 0．003l，l 為相鄰柱基的中心距離; 當(dāng)建筑高度小于 24 m時(shí)地粪，多層及高層建筑的整體傾斜( 傾斜指基礎(chǔ)傾斜方向兩端點(diǎn)的沉降差與其距離的比值) 不超過0．004．
　　完成第4 步開挖時(shí)取募，C1 柱底沉降為 －22．82 mm，C6 柱底沉降為 － 3． 29 mm蟆技，兩者的沉降差最大玩敏，為19． 53 mm． 柱 C1 與 C6 之間距離為 21 m，則整體傾斜為 0． 000 93． 柱 C3 與 C4 之間的沉降差最大值為 4． 23 mm．
　　圖 3( b) 為開挖過程中质礼，工況1 橫向柱列 A4 ～D4 的柱底沉降圖旺聚，柱列 A4 ～ D4 的位置見圖 2( a) ． 隨著開挖面的推進(jìn)，柱列 A4 ～ D4 的柱底沉降逐漸增加． 在整個(gè)開挖過程中橫向柱列各柱之間的沉降差較小眶蕉，第十步開挖后砰粹，C4 與 D4 的沉降差最大，為 2． 97 mm．
圖 3( c) 為完成第十步開挖后工況 1 框架沉降等值線圖妻坝，圖中將框架變形放大 50 倍． 框架中心部分沉降最大．

      表 1 中所有工況的柱底沉降規(guī)律與工況 1 的相似奋肄，只是柱底沉降量、相鄰柱的沉降差等與工況1 不同折扮，隧道開挖引起的各工況的柱底沉降見表2． 表 2 中沉降量單位是 mm，括號內(nèi)容代表沉降發(fā)生的柱或柱列的編號及開挖步． 距離隧道中心越近耀即，受到隧道開挖的影響越大． 因此竭豺，表 2 給出距離隧道較近的縱向柱列 C1 ～ C6 的計(jì)算結(jié)果，工況 6 給出柱列 D1 ～ D6 的計(jì)算結(jié)果．

      由表 2 的計(jì)算結(jié)果可以發(fā)現(xiàn):
      ( 1) 對于表1 中的所有工況藻着，由于隧道開挖引起的縱向柱列 C1 ～ C6 各柱底沉降在22 ～38．17 mm之間． 不同工況結(jié)構(gòu)自重引起的沉降占總沉降的百分比差別較大．
      規(guī)范［10］指出: 在必要情況下需要分別預(yù)估建筑物在施工期間和使用期間的地基變形值裤魔，以便預(yù)留建筑物有關(guān)部分之間的凈空，選擇連接方法和施工順序． 一般多層建筑物在施工期間完成的沉降量猩僧，對于中壓縮性土可認(rèn)為已完成 20% ～50% ．
      依據(jù)各土層的壓縮模量 Es及初始孔隙比e0［8-9］得到各 1 ～ 3 層土體的壓縮系數(shù) α 分別為0． 64赖巴、0． 239、0． 156 MPa－1． 獨(dú)立基礎(chǔ)下受到豎向壓應(yīng)力的影響范圍取Zn= b( 2． 5 － 0． 4lnb)［10］≈5． 0 m纲析，其中 b 為獨(dú)立基礎(chǔ)寬度猩刁，為 2． 4 m． 按照土層厚度加權(quán)平均得到 5 m 范圍內(nèi)土體的壓縮系數(shù)α 為0． 245 MPa－1，為中壓縮性土． 按照文獻(xiàn)［10］农浓，除工況 2 外新蟆，其余工況自重引起的沉降與總沉降比值均滿足要求．
      ( 2) 對于表 1 中的所有工況，相鄰柱基最大沉降差多發(fā)生在第四開挖步，柱 C3 與 C4 之間琼稻，最大沉降差一般在 3． 78 ～4． 92 mm 之間． 依據(jù)規(guī)范［10］吮螺，相鄰柱基的沉降差在中、低壓縮性土中為0． 002l帕翻，所有工況中最大的沉降差為 4． 92 mm鸠补，均小于0．002 ×4．2 m =8．4 mm，滿足沉降差的要求．
      ( 3) 按照文獻(xiàn)［10］計(jì)算嘀掸，柱列 C1 ～ C6 最大整體傾斜多發(fā)生在第四開挖步． 對于表 1 中的所有工況紫岩，整體傾斜一般在 0． 000 81 ～ 0． 001 10 范圍內(nèi)，均小于規(guī)范的限值 0． 004．
      ( 4) 當(dāng)上部結(jié)構(gòu)為剛度較大的框架-剪力墻結(jié)構(gòu)時(shí)橫向柱列的相鄰柱的沉降差最小横殴，為 0． 21 mm;工況 2( 上部為 1 層框架) 結(jié)構(gòu)剛度較小被因，橫向柱列相鄰柱的沉降差較大，為 7． 02 mm． 工況 6 完成第九步開挖時(shí)橫向柱列 C4 與D4 之間的沉降差為10. 98 mm衫仑，接近于文獻(xiàn)［10］限值: 0． 002 × 6 m =12 mm． 隧道開挖在土體形成沉降槽［11］梨与，工況 6 柱D4 位于隧道正上方，即沉降槽中心處满戒，柱 C4 距離沉降槽中心 6 m枚从，導(dǎo)致土體沉降對這兩根柱底沉降的影響差別較大．
2． 2 位移計(jì)算結(jié)果
      圖4( a) 為開挖過程中，工況 1 縱向柱列 C1 ～C6 柱底沿坐標(biāo)軸 2 方向的位移． 隧道開挖面未經(jīng)過柱所在位置時(shí)蕴黎，土體開挖榛狮，土中應(yīng)力卸荷會引起柱產(chǎn)生與坐標(biāo)軸 2 方向( 見圖 2) 相反的位移; 當(dāng)開挖面通過柱所在的位置后，隨后盾構(gòu)刀盤的推進(jìn)力會帶動柱產(chǎn)生沿坐標(biāo)軸 2 方向的位移． 因此阱剂，盾構(gòu)推進(jìn)過程中嫡靠，各柱在原有位置沿坐標(biāo)軸 2方向擺動． 對于工況 1，完成第一開挖步時(shí) C1 柱底沿坐標(biāo)軸 2 方向的位移為 － 5． 68 mm乘害，完成第二個(gè)開挖步后柱底沿坐標(biāo)軸 2 方向的位移逐漸減小杂飘，最終位移為 2． 34 mm，10 個(gè)開挖步中往復(fù)總位移為 19． 84 mm．

      對于工況 1汹即，完成第四開挖步時(shí)柱 C1 與 C2沿坐標(biāo)軸 2 方向的位移差最大触咧，為 3． 9 mm; 第七步開挖后柱 C6 沿坐標(biāo)軸 2 方向的位移最大，為11． 12 mm．
      圖 4( b) 為工況 1 中 C4唤邻、D4 柱底沿坐標(biāo)軸 1方向( 見圖 2) 的位移坡牛，由于柱列 A4 ～ D4 沿坐標(biāo)軸1 方向的位移關(guān)于隧道中心對稱，不再給出A4泵三、B4 的位移． 開挖使隧道上方土體側(cè)向壓力減小耕捞，柱向隧道方向的移動． 隨著開挖面推進(jìn)，C4切黔、D4 柱底沿坐標(biāo)軸 1 方向的位移增加砸脊，完成十步開挖后C4 與 D4 之間的位移差為 2． 81 mm具篇，柱 D4 沿坐標(biāo)軸 1 方向的位移最大，為 7． 73 mm．
      表 1 中所有工況的柱底位移變化規(guī)律與工況1 的相似凌埂，表 3 給出各種工況柱底沿坐標(biāo)軸 1驱显、2的相鄰柱的最大位移差、最大位移及沿坐標(biāo)軸 2方向的往復(fù)總位移．
目      前關(guān)于框架結(jié)構(gòu)柱底的水平位移的限值還沒有具體規(guī)定瞳抓，柱底的水平位移會改變柱的受力狀態(tài)埃疫，使一層柱底產(chǎn)生向著隧道中心線方向的彎曲變形，角柱呈雙向彎曲變形孩哑，見圖 3( c) ． 因此栓霜，隧道開挖引起的柱底的水平位移不能忽略．
      《高層建筑混凝土技術(shù)規(guī)程》JGJ 3—2010［12］規(guī)定: 當(dāng)高度不大于 150 m 的高層建筑，對于框架結(jié)構(gòu)横蜒，其樓層層間最大位移與層高之比 Δu/h 不宜大于 1/550． 本文模型中胳蛮，框架結(jié)構(gòu)層高 4． 2 m，依據(jù)文獻(xiàn)［12］對層間最大位移的限制得到: Δu/h ≤1 /550候铸，則 Δu 為 7． 64 mm． 表 3 表明: 表 1 的所有工況柱底沿坐標(biāo)軸 2 方向的最大位移均超過了文獻(xiàn)［12］限值; 工況 1迄岸、3、5眨额、6 沿坐標(biāo)軸 1 方向的最大位移也超過了文獻(xiàn)［12］限值．
      沿坐標(biāo)軸 1苗泰、2 方向相鄰柱的最大位移差通常會使基礎(chǔ)梁被拉長或壓短，在基礎(chǔ)梁內(nèi)產(chǎn)生軸向拉力或壓力笋再，從而改變基礎(chǔ)梁的受力狀態(tài)． 隧道開挖使柱底沿坐標(biāo)軸 2 方向往復(fù)運(yùn)動莲轮，使柱發(fā)生剪切破壞． 工況 3 沿坐標(biāo)軸 2 方向的往復(fù)總位移最大，為 22． 88 mm．

2． 3 應(yīng)力計(jì)算結(jié)果
       圖 5 為完成第十步開挖后缤贯，工況 1 框架拉應(yīng)力等值線圖既帜，圖中黑色部分為拉應(yīng)力大于混凝土抗拉強(qiáng)度 1． 43 MPa 的區(qū)域． 框架應(yīng)力由自重及隧道開挖共同引起，其中隧道開挖主要引起一層柱柱頂外側(cè)( 遠(yuǎn)離隧道中心) 混凝土的拉應(yīng)力進(jìn)一步增加． 對于工況 1瑰柄，柱中最大拉應(yīng)力位于底層四個(gè)角柱 A1径露、D1、A6级汹、D6 的柱頂外側(cè)，為12． 55 MPa盒卸，隧道開挖引起框架柱拉應(yīng)力增量為 5． 4 MPa． 其余工況框架最大拉應(yīng)力骗爆、增量及發(fā)生的位置見表 4． 隧道開挖使一層柱頂外側(cè)的拉應(yīng)力進(jìn)一步增加，角柱拉應(yīng)力增加量最大．
 

      《既有建筑地基基礎(chǔ)加固技術(shù)規(guī)范》［13］規(guī)定當(dāng)?shù)叵鹿こ淌┕扔薪ㄖ斐傻挠绊懕容^輕微時(shí)蔽介，可采用加強(qiáng)既有建筑剛度和強(qiáng)度的方法． 本文工況 7 是框架 － 剪力墻結(jié)構(gòu)摘投，與工況 1 中，結(jié)構(gòu)的剛度明顯增加虹蓄，但從本文的有限元分析結(jié)果表明犀呼，增加結(jié)構(gòu)空間剛度對減小橫向柱列相鄰柱的沉降差及沿坐標(biāo)軸 1 方向的相鄰柱的位移差的效果明顯，而對縱向柱列的影響很小．
 
3 結(jié)論
      本文研究8 種工況下隧道開挖引起的框架結(jié)構(gòu)的沉降外臂、位移及內(nèi)力． 當(dāng)隧道中心線與框架結(jié)構(gòu)的縱向柱列平行時(shí)坐儿，對于本文研究的工況得到如下結(jié)論:
      ( 1) 隧道開挖引起的縱向柱列的相鄰柱的沉降差及整體傾斜比較接近，且均滿足《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007—2011 要求宋光，即上部結(jié)構(gòu)剛度貌矿、基礎(chǔ)的埋深、框架的層數(shù)罪佳、隧道埋深逛漫、隧道位置及橫向柱距等因素對縱向柱列的影響很小; 隧道開挖引起的橫向柱列的相鄰柱的沉降差均滿足規(guī)范要求，但不同工況差別較大;
      ( 2) 當(dāng)上部框架結(jié)構(gòu)僅為一層锉择，結(jié)構(gòu)自重較小土霞，自重引起的沉降占總沉降百分比不滿足《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB 50007—2011 要求;
      ( 3) 縱向柱列各柱沿坐標(biāo)軸2 方向的最大位移均超過《高層建筑混凝土技術(shù)規(guī)程》JGJ 3—2010 關(guān)于層間側(cè)移的限值; 工況 1、3沟脓、5每访、6 沿坐標(biāo)軸 1 方向的最大位移也超過了規(guī)程的限值． 柱底的水平位移會改變柱的受力狀態(tài)，使一層柱底產(chǎn)生向著隧道中心線方向的彎曲變形咨捕，角柱呈雙向彎曲變形;
      ( 4) 沿坐標(biāo)軸 1闰收、2 方向相鄰柱的最大位移差通常會使基礎(chǔ)梁被拉長或壓短，在基礎(chǔ)梁內(nèi)產(chǎn)生軸向拉力或壓力础川，從而改變基礎(chǔ)梁的受力狀態(tài)． 隧道開挖使柱底沿坐標(biāo)軸 2 方向往復(fù)運(yùn)動淀税，柱發(fā)生剪切破壞;
      ( 5) 增加結(jié)構(gòu)空間剛度對橫向柱列相鄰柱的沉降及位移的影響明顯，而對縱向柱列的沉降及位移差的影響很小;
      ( 6) 隧道開挖使一層柱頂外側(cè)的拉應(yīng)力進(jìn)一步增加韵绿，角柱拉應(yīng)力增加量最大.
 
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