孔是最重要的切削加工工藝之一。在典型的轉動部件上，鉆孔加工的時間約占30%彰你。無論是在鉆孔時還是車削時，鉆刃或刀刃在一般情況下總是處在連續(xù)的切割中雪怠，而且使用的也是同樣的刃具材料柿菩，因而就這一點而言，鉆與車的過程是相似的雨涛。

車與鉆之間的主要區(qū)別

車與鉆之間的主要區(qū)別包括枢舶，鉆孔時有一個以上的刃在切割；鉆頭刃上的切削速度在0與實際切削速度之間變化替久，這就是說凉泄，切削速度越低切削條件就越惡劣，盡管如此麻花鉆頭中心的進給仍然很大蚯根。鉆頭沿鉆刃邊上的幾何形狀變化很大（切削角旧困、后角、楔形角稼锅、傾斜角）吼具。鉆頭橫刃根據尖銳程度的不同對鉆頭的軸向力有著重大的影響；由于鉆孔里的空間被封閉，鉆屑從鉆孔中排出受到很大的阻礙拗盒，周期性地排屑或控制之下的冷卻潤滑劑循環(huán)可以對這種情況有所改善怖竭。

如果成功地利用車削時測到的現(xiàn)有數(shù)據對鉆孔過程進行模擬，那么鉆孔過程可以得到更好的理解和檢查陡蝇。如果成功地利用車削時測得的數(shù)據對鉆孔過程進行模擬茁螺，那么所有這些挑戰(zhàn)以及在對用麻花鉆切屑進行試驗性調查時遇到的困難都可以得到更好的解決。

切削力是鉆孔試驗的基礎

圖1 鉆孔和轉動過程的相互關系

考慮到沿著鉆頭刃邊的切削角和傾斜角變化甚大面塌，切削速度取決于半徑烦猾，應當從采用類似刀刃幾何形狀的車削時取得的切削數(shù)據，或者是通過從正交的切割實驗的換算嘱疑，對鉆孔時的力具情況加以模擬卤舆，并通過現(xiàn)實的鉆孔實驗加以檢查。同時應當估計到仁灶，在鉆頭正中心橫刃部位挥肤，切削速度與進給速度相比非常小，鉆孔過程不僅可以按照Kienzle切削力模型進行描述豪杉，而且還必須另外用變形力份額來加以擴大理秃。圖1顯示的是這種方法，以及由此產生的優(yōu)化鉆孔幾何形狀的可能性豆玖。在鉆頭上柴伪，切削角典型的變化范圍在橫刃上的-50和外徑上的+30之間。由于橫刃的原因或鉆頭尖部的直徑沙峻，主刃不是位于半徑射線上鞍爱。這就是說，它通過k/2的偏移得到一個取決于半徑的傾斜角专酗。圖2表示來自CAD數(shù)據和使用共焦的測量顯微鏡通過光學測量取得的鉆頭幾何形狀分析睹逃。

圖2 表明鉆刃幾何形狀特征a） CAD模型創(chuàng)建者和b） 光學測量的方法，

以及在半徑c）函數(shù)中鉆頭的有效切削角

鉆孔分布在同心扇區(qū)

為了能夠在分析當中顧及到沿鉆頭刃邊的鉆刃的幾何形狀變化祷肯，鉆孔可以劃分為同心扇區(qū)（見圖3）沉填。若簡單地假設為在一個扇區(qū)內的切割性能是恒定的，那么來自一系列采用相應刀刃幾何形狀和切削數(shù)據的試驗中的數(shù)據佑笋，必須也能換算到鉆孔上翼闹。其切削力是全鉆孔在所有扇區(qū)上的總和。

圖3 模擬a）和試驗調查b）時鉆孔的同心扇區(qū)的劃分

由于對劃分扇區(qū)制訂模型的思路還需要利用按照鉆頭調整過的刀刃幾何形狀和切削數(shù)據進行大量的車削試驗蒋纬，因而需要研發(fā)一種新的模型猎荠，它可以從車削的正交基準切削中推導出鉆頭上的力和力矩。為此蜀备，必須了解刀刃上的各種角和切削速度對力的影響关摇。為了對鉆孔過程建立模型，首先要測算出這些參數(shù)對特定的切削力和進給力的影響。根據半徑的容積份額各有不同何屏，用Kienzle公式通過求和計算出全鉆孔的相應力钻字。為了確定模型的參數(shù)，需要在車和鉆的加工試驗中進行大量的測量甫危。為此哈痘，在一臺NC車床的刀具轉塔上每一個加工站點安裝一個Kistler切削力測力計Typ 9121和一個Kistler鉆孔平臺Typ 9271A（見圖4）。這些試驗可以在不同的冷卻潤滑條件下來進行售荆。計算切削和進給力的基礎是Kienzle方程鼎派，該方程分別以特定的切削力和進給力與切削面積的乘積來表示這種力。淘寶網女裝秋裝新款祛痘瘦身霜排行榜最好的廠房網眼霜哪個牌子的眼部精華好眼霜什么眼部精華好用

圖4 車與鉆試驗臺上裝備了力俭柒、力矩和聲音發(fā)射（AE）測量系統(tǒng)

刀刃幾何形狀影響切削力

眾所周知径候，特定的切削力和進給力在很大程度上取決于刀刃幾何形狀，而刀刃幾何形狀在鉆頭上是沿半徑變化的塞秤。因此，必須在第一步中月锅，從0切削角的正交車試驗和從使用麻花鉆頭的鉆孔試驗中測出切削角和傾斜角之比的依存關系癌炒。例如，給出了從測量中求出的車削和鉆孔的主刀刃上切削力的比值迹蛤。這些值可以通過切削角(r)和傾斜角(r)的校正因數(shù)互相換算民珍。與車削的切削能力相比，鉆孔的切削能力也可以用系數(shù)AC或BC加以表示盗飒。橫刃的換算與此類似嚷量。

按照Kienzle求切削力的公式

根據Kienzle的力公式，第二步中可以用前面確定的kc1.1(r)的值測定主刃和橫刃上的切削力逆趣。同時蝶溶，還要考慮到使用橫刃時切削容積的校正。這種校正符合這樣一個事實：鉆頭在這個部位的切削體積構成尖銳的圓形扇區(qū)宣渗，而不是車削形成的方形抖所。

橫刃區(qū)發(fā)生變形

完全鉆孔的切削力是在考慮到作用半徑的情況下主刃和橫刃切削力的總和。以車時的測量數(shù)據和為鉆孔而計算出的切削力或進給力比和在鉆孔時測量的力為基礎痕囱，表明了作為進給函數(shù)的誤差田轧。因此，尤其是在橫刃區(qū)鞍恢，也就是在鉆頭的中心傻粘，這里的切削速度非常低，還需要對那里發(fā)生變形過程的分力做出模型溶隅。

圖5 鉆頭上的切削力和進給力迹遏，根據車削實驗的切削數(shù)據計算

變形份額的建模對進給力來說比對切削力更重要。利用其他的因數(shù)（升程校正、變形份額）晴顷，可以在模型中對切削速度的影響排憨，以及額外的變形份額加以考慮。同時狮善，變形份額是從待加工材料的抗拉強度Rm中推導出來的翻粘。根據這種擴展的模型，鉆刃上力的分布顯示在圖5中换募。這里尤其引人注目的是潘羡，進給力主要還是取決于橫刃上的分力。眾所周知洲稽，鉆頭越尖坎隶，這個分力越小。

計算模型必須繼續(xù)研發(fā)

對螺旋鉆上力的調查表明蚂朽，在考慮到切削和傾斜角變化的情況下刮吧，利用Kienzle公式可以對鉆頭主刃的力制出可靠的模型。對于橫刃來說掖蛤，除了帶有切削體積校正的切削份額之外杀捻，還需要有一個附加的變形份額，根據工件材料的抗拉強度蚓庭，對此提出了第一個建議致讥。而對其他的鉆頭參數(shù)、尖銳度器赞，以及在其他材料中的應用所建議的模型垢袱，還需要加以審查，必要時還需要對模型繼續(xù)加以細化港柜。

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