1 引言

　　目前桅滋，對聚晶立方氮化硼(PCBN)刀具的磨損與壽命問題的研究相對硬質(zhì)合金刀具而言還不夠充分。隨著PCBN刀具應(yīng)用范圍的不斷擴(kuò)大身辨，如何正確使用PCBN刀具推妈，使其發(fā)揮最大加工效益已變得日益重要，因此有必要對PCBN刀具的磨損機(jī)理與使用壽命進(jìn)行系統(tǒng)研究滩扩。目前國內(nèi)外的相關(guān)研究內(nèi)容大多集中在PCBN刀具的一般磨損機(jī)理以及在具體加工條件下切削高溫合金淀甘、鑄鐵等材料時(shí)的切削性能等方面缚粮。對于PCBN刀具的重要應(yīng)用之一——干式切削淬硬鋼時(shí)的磨損問題迄今還很少有人進(jìn)行研究漫介。PCBN刀具是經(jīng)高溫高壓燒結(jié)而成的兩相物質(zhì)风镊，立方氮化硼(CBN)晶粒的高硬度和高穩(wěn)定性使PCBN刀具具有優(yōu)異的耐磨性；此外赏碑，PCBN刀具存在著粘結(jié)劑磨損满颂。因此，PCBN刀具的磨損規(guī)律與工作壽命具有一定特殊性射愧。本文以PCBN刀具干式切削不同硬度的GCr15軸承鋼為研究對象矛熬，系統(tǒng)分析了日本住友公司BN500 牌號PCBN刀具的磨損與壽命問題。

2 PCBN刀具干切削GCr15時(shí)的磨損機(jī)理

PCBN刀具的磨損機(jī)理

A. 機(jī)械磨損

　　切削加工時(shí)卓俱，刀具與工件之間的高速相對運(yùn)動引起劇烈摩擦鳖群，工件材料中的硬質(zhì)點(diǎn)對刀具表面具有劃傷作用，這種由機(jī)械摩擦引起的刀具磨損是最常見的磨損因素之一庶艾。由于PCBN刀具的硬度相對被加工材料要高得多袁余，因此其機(jī)械磨損并不明顯。

B. 粘結(jié)劑磨損

　　PCBN刀具由CBN晶粒與結(jié)合劑混合燒結(jié)而成咱揍。切削加工時(shí)颖榜，作為粘結(jié)劑的陶瓷或金屬首先被磨耗，從而使CBN晶粒凸出刀具表面而受力松動煤裙，直至剝落。

氧化磨損

　　在一定條件下硼砰，CBN可與氧發(fā)生化學(xué)反應(yīng)且蓬，氧置換出CBN中的氮并生成B2O3，氧化結(jié)果造成CBN晶體晶面凹陷题翰、晶棱縮小恶阴，使刀具產(chǎn)生“鈍化”現(xiàn)象。CBN在650℃時(shí)開始氧化(此時(shí)有N2釋出)遍愿，在1035℃時(shí)氧化加劇存淫，其化學(xué)反應(yīng)式為
4BN(CBN)+3O2→2N2↑+ 2B2O3

　　水在高溫下也可與CBN發(fā)生反應(yīng)，其化學(xué)反應(yīng)式為
　　BN(CBN)+3H2O→H3BO3+ NH3

　　由于這種“水解”作用可導(dǎo)致CBN磨損淌影，因此采用PCBN刀具切削時(shí)一般應(yīng)避免使用水劑切削液游隅。

C. 逆轉(zhuǎn)化(相變)磨損

　　CBN在1234℃時(shí)會發(fā)生CBN→HBN(六方氮化硼)的逆轉(zhuǎn)化，這種轉(zhuǎn)化起始于晶界微晶區(qū)脾韧，已轉(zhuǎn)化為HBN的部分因硬度極低而失去切削能力腊的，極易被高速運(yùn)動的“熱切屑流”帶走，從而導(dǎo)致PCBN刀具磨損聂突，這種磨損稱為逆轉(zhuǎn)化磨損(也稱相變磨損)敷裁。PCBN刀具在高溫(>1200℃)下切削一段時(shí)間后应攘，刀刃部分的高溫區(qū)有時(shí)會出現(xiàn)由許多小凹坑構(gòu)成的不均勻“麻斑”，這是因?yàn)榍邢鳒囟瘸^了CBN→HBN轉(zhuǎn)化的臨界溫度所致泌景。產(chǎn)生逆轉(zhuǎn)化磨損后的刀具表面白色“麻斑”實(shí)際就是CBN單晶脫落后殘留的轧翘、已轉(zhuǎn)化的HBN。在CBN→HBN的逆轉(zhuǎn)化中坑匆，氧和氧化物起到了催化劑的作用曙辑。與此相反，金屬鈷可通過降低氧化氣氛而抑制CBN→HBN轉(zhuǎn)化傾向跌褂。

D. 化學(xué)磨損

　　PCBN刀具在高溫母债、高壓、高速條件下進(jìn)行切削加工時(shí)尝抖，刀具工作層與被加工材料及周圍介質(zhì)發(fā)生化學(xué)反應(yīng)毡们，當(dāng)反應(yīng)生成物被溶化后，在刀具前刀面上將形成一層液態(tài)薄膜昧辽，其成分主要為化學(xué)反應(yīng)生成的氧化物衙熔、碳化物、氮化物奴迅、硼化物等(如B2O3青责、Fe-FeB2共晶體)，另外還有一些金屬間化合物取具。這種液態(tài)薄膜對PCBN刀具的磨損具有較大影響脖隶。當(dāng)切削速度較低時(shí)，液態(tài)薄膜的粘度較大暇检，易被切屑粘結(jié)帶走产阱，因此刀具磨損較為嚴(yán)重；隨著切削速度的升高块仆，切削溫度上升构蹬，液態(tài)薄膜動力粘度下降，對刀—屑間的摩擦可起到明顯的潤滑作用饶机，且BN在薄膜中已飽和祠喻，此時(shí)液態(tài)薄膜可起到保護(hù)層的作用，防止成分?jǐn)U散和化學(xué)磨損的進(jìn)一步發(fā)展芽贫，故刀具磨損較小藤瞪。切削試驗(yàn)表明，刀具結(jié)合劑中的Al含量越高吴爵，刀具后刀面的磨損速度越快媳把，刀具壽命越短。

E. 擴(kuò)散磨損

　　CBN對鐵族元素(Fe错猬、Ni俏妆、Co等)具有很強(qiáng)的化學(xué)惰性樱凄。有研究表明：在CBN晶粒與電解鐵的擴(kuò)散實(shí)驗(yàn)中(1200℃，加熱30min)未發(fā)現(xiàn)兩者之間相互擴(kuò)散失欢；在PCBN與55鋼的擴(kuò)散實(shí)驗(yàn)中(1200℃戈弧，加熱30min)發(fā)現(xiàn)，CBN聚晶后蛀醉，刀具中的B悬襟、Co向Fe中有少量擴(kuò)散。另外的加熱實(shí)驗(yàn)表明：TiN基拯刁、TiC基PCBN刀具中的Al與被加工材料中的Ni發(fā)生了擴(kuò)散；Co基PCBN刀具中的Co與被加工材料中的Ni也發(fā)生相互擴(kuò)散逝段；若刀具材料中含有Ni垛玻，則擴(kuò)散磨損更為嚴(yán)重。另外帚桩，當(dāng)PCBN刀具結(jié)合劑中含有Al、被加工材料中含有Si時(shí)嘹黔，Si會向刀具中擴(kuò)散并與Al結(jié)合形成SiAlON账嚎，從而導(dǎo)致刀具磨損。有研究表明：幾種刀具材料與鐵之間的相互擴(kuò)散強(qiáng)度由大到小依次為：金剛石→碳化硅→立方氮化硼→氧化鋁儡蔓；而它們與鈦合金之間的相互擴(kuò)散強(qiáng)度的大小順序則剛好相反郭蕉，分別為：氧化硅→立方氮化硼→碳化硅→金剛石。

F. 粘結(jié)磨損

　　雖然CBN對鐵族元素具有較高化學(xué)惰性喂江，但對其它元素并非如此召锈。PCBN刀具在一定壓力和溫度條件下進(jìn)行切削時(shí)仲器，隨著切屑不斷流出嫂伞，刀尖與被加工材料均不斷裸露出新鮮表面，不可避免地要產(chǎn)生元素間的相互擴(kuò)散侧焚，擴(kuò)散結(jié)果使CBN的惰性不斷降低途陵，與合金元素的親合傾向不斷增加妥坦，并為粘結(jié)磨損創(chuàng)造了條件。由于切削時(shí)切屑脚们、工件與刀具前房贮、后刀面之間存在劇烈摩擦和較大壓力，促使它們之間發(fā)生粘結(jié)婉烈。當(dāng)雙方的相對運(yùn)動使粘結(jié)區(qū)材料發(fā)生破裂而被一方帶走時(shí)炉展，就造成了PCBN刀具的粘結(jié)磨損。研究表明：粘結(jié)磨損一般是以微粒脫落的形式出現(xiàn)巩蕊。金屬Ni會增大刀具與工件材料間的粘結(jié)強(qiáng)度聪磁，從而加劇粘結(jié)磨損咽娃。

G. 微裂解磨損

　　PCBN是由無數(shù)微小而無方向相性的CBN單晶組成。在CBN聚晶過程中瞎暑，通過觸媒或添加劑向材料中擴(kuò)散進(jìn)去一些“雜質(zhì)”(如Si彤敛、Ca、Cu等元素)了赌，這些“雜質(zhì)”存在于晶界間墨榄。由于晶界為雜質(zhì)富集區(qū)，強(qiáng)度相對薄弱勿她，從某種意義上可視為“裂紋”(稱為“精細(xì)裂紋”)袄秩。此外，在先天或加工條件(即使燒結(jié)良好)作用下逢并，在原始晶粒內(nèi)部以及晶界處均存在著內(nèi)應(yīng)力之剧。“精細(xì)裂紋”和內(nèi)應(yīng)力的存在導(dǎo)致聚晶體的實(shí)際強(qiáng)度遠(yuǎn)低于其理論值砍聊。PCBN刀具切削時(shí)背稼，刀刃部微小單晶顆粒脫落現(xiàn)象稱為微裂解，數(shù)個(gè)CBN顆粒的剝落稱為微崩刃玻蝌。微裂解與微崩刃混雜磨損是超硬刀具材料特有的磨損類型蟹肘。

　　PCBN刀具切削時(shí)，由于熱切屑流的摩擦與刮研摇致、被加工材料材質(zhì)不均導(dǎo)致的微沖擊谅儡、機(jī)床—工件—刀具系統(tǒng)的振動等因素，使聚晶體首先在晶界處產(chǎn)生裂紋穴阱，單晶顆粒的非連續(xù)脫落造成刀具的微裂解和微崩刃咖自，在刃口處形成凸凹不平的裂解區(qū)并不斷擴(kuò)大，直至引起裂斷爱蚣。

H. 非正常磨損

　　非正常磨損主要指PCBN刀具的崩刃型破損(CBN團(tuán)塊崩落)逼渤。產(chǎn)生崩刃型破損的原因與切削條件選用不當(dāng)、刀具使用不合理间炮、加工設(shè)備條件差焙厂、操作者缺乏經(jīng)驗(yàn)等因素有關(guān)(有時(shí)也與復(fù)合片質(zhì)量問題有關(guān))。刀具刃磨質(zhì)量不高也是造成刀具碎裂的一個(gè)重要因素卫银。刃磨時(shí)在刀具表面留下的劃痕會大大降低刀具強(qiáng)度扫钝，進(jìn)而會使CBN晶粒從劃痕處脫落，造成刀具的微裂解磨損和微崩刃掐边，直至刀具破損刁祸。

　　PCBN刀具的各種磨損形式是相互影響、共同作用的，如氧化磨損和相變磨損必然伴隨著粘結(jié)磨損倔约，并可使機(jī)械磨損加劇秃殉，同時(shí)也會促進(jìn)剝落磨損和微崩刃磨損的產(chǎn)生。由于各種磨損因素的綜合作用浸剩，使不同磨損形式相互滲透與交錯钾军。當(dāng)月牙洼磨損出現(xiàn)時(shí)，說明切削溫度已接近1200℃绢要；當(dāng)?shù)毒弑砻娉霈F(xiàn)微小乳突狀麻點(diǎn)時(shí)吏恭，表明發(fā)生了相變磨損，切削高溫區(qū)已超過1200℃重罪，此時(shí)必須對切削用量樱哼、刀具幾何角度等作相應(yīng)調(diào)整，必要時(shí)可采取使用冷卻液或N2保護(hù)等防護(hù)性措施蛆封。

2. PCBN刀具的磨損形式

A. 前刀面磨損

　　使用PCBN刀具切削GCr15淬硬軸承鋼時(shí)唇礁，其前刀面磨損形式為月牙洼磨損，磨損形貌如圖1所示惨篱。由于PCBN刀具的高溫硬度高，只有達(dá)到一定溫度和壓力后才會產(chǎn)生磨損幌侧，因此月牙洼磨損只發(fā)生在距刀刃很近的部分令掠，且寬度很窄，這一點(diǎn)有別于硬質(zhì)合金刀具整栏。  

　　圖1 PCBN刀具前刀面磨損形貌       圖2 PCBN刀具后刀面磨損形貌

B. 后刀面磨損

　　PCBN刀具切削GCr15淬硬軸承鋼時(shí)的后刀面磨損形貌如圖2所示辫扯。從外觀上可觀察到以機(jī)械磨損為主的磨損帶，同時(shí)粘有一些工件材料碗昭，并有CBN晶粒脫落現(xiàn)象侄突。僅從磨損形式上看與硬質(zhì)合金刀具的磨損并無明顯區(qū)別，只是磨損量很小体笨。

3. PCBN刀具磨損原因分析

　　通過對PCBN復(fù)合片原始表面及已磨損刀具的前涎狐、后刀面進(jìn)行微觀形貌拍照及化學(xué)元素分析，可查明PCBN刀具的磨損原因烧啊。為比較不同位置的磨損差異赐汤，在前刀面上選取3個(gè)測試點(diǎn)，即距離刀刃較近的A點(diǎn)端杂、月牙洼底部的B點(diǎn)和月牙洼背部的C點(diǎn)(參見圖1)刨紊；在后刀面磨損帶上選取2個(gè)測試點(diǎn)，即距離刀刃較近的D點(diǎn)和磨損帶結(jié)束部位的E點(diǎn)(參見圖2)纬傲。用HITACHI X-650掃描電鏡(配備電子探針)進(jìn)行檢測满败。

　　電子探針分析結(jié)果表明，BN500牌號的PCBN復(fù)合片所含主要元素有Ti、Al算墨、Hf宵荒、N等(由于電子探針的性能關(guān)系，未檢測出B元素)米同。GCr15軸承鋼材料所含化學(xué)成分及其含量見下表骇扇。通過與PCBN刀具材料成分進(jìn)行對比，可分析刀具的磨損原因面粮。

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