微小孔振動(dòng)鉆削力的實(shí)驗(yàn)研究
1 引言
在現(xiàn)代制造業(yè)中棒仍，微小孔加工的數(shù)量日益增多唾囚，對(duì)其加工質(zhì)量的要求也越來(lái)越高幢垮。因此揖帕，微小孔的高效敢薄、高質(zhì)量、低成本加工已成為現(xiàn)代制造技術(shù)中一項(xiàng)極為重要的研究課題挎茂。振動(dòng)鉆削新工藝融振動(dòng)理論和切削理論于一體艇线，改變了傳統(tǒng)鉆削中刀具與工件之間的時(shí)空關(guān)系和鉆削機(jī)理，其良好的工藝效果已引起國(guó)內(nèi)外普遍關(guān)注热轨。但有關(guān)振動(dòng)鉆削的理論和實(shí)驗(yàn)研究工作尚處于起步階段游鹿，還存在大量需要探討的理論問(wèn)題和亟待開發(fā)的實(shí)用技術(shù)。
振動(dòng)鉆削過(guò)程中的鉆削力是直接影響鉆頭壽命和鉆孔質(zhì)量的重要因素梨耽。由于振動(dòng)鉆削微小孔時(shí)產(chǎn)生的鉆削力非常小且不易測(cè)量义誓，因而在一定程度上阻礙了對(duì)微小孔振動(dòng)鉆削機(jī)理的研究。為此统岭，我們研制開發(fā)了高靈敏度蟋定、高精度的微小孔鉆削力測(cè)量系統(tǒng)。有了鉆削力測(cè)試手段草添，就可對(duì)微小孔振動(dòng)鉆削的力學(xué)特性進(jìn)行理論與實(shí)驗(yàn)研究驶兜，深入探討微小孔的振動(dòng)鉆削機(jī)理，促進(jìn)微小孔振動(dòng)鉆削工藝的進(jìn)一步發(fā)展果元。
由于鉆頭的幾何形狀比較復(fù)雜促王，所以構(gòu)建振動(dòng)鉆削的力學(xué)模型尤為復(fù)雜犀盟。迄今而晒，根據(jù)切削力學(xué)構(gòu)建振動(dòng)鉆削力學(xué)模型方面的研究還不多見(jiàn)，且一些研究結(jié)果對(duì)理論模型作了過(guò)多簡(jiǎn)化阅畴，很難與實(shí)驗(yàn)結(jié)果準(zhǔn)確吻合倡怎。在實(shí)際鉆削加工中通常使用經(jīng)驗(yàn)公式來(lái)計(jì)算鉆削力。由于振動(dòng)鉆削力受振動(dòng)頻率贱枣、振幅监署、進(jìn)給量等的影響并存在交互作用，故建立切削力經(jīng)驗(yàn)公式的傳統(tǒng)方法不適用于振動(dòng)鉆削纽哥。為此钠乏，本文采用多元正交多項(xiàng)式回歸實(shí)驗(yàn)來(lái)建立鉆削力關(guān)于頻率衙猾、振幅、進(jìn)給量的非線性回歸方程诽祠。
2 微小孔鉆削測(cè)力儀的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
典型的鉆削測(cè)力儀結(jié)構(gòu)主要有薄壁圓筒式和桁架立式變形筋式斧与。薄壁圓筒式結(jié)構(gòu)的測(cè)力儀外形較高，抗偏心載荷及側(cè)向力的能力較差秧诊，對(duì)力作用點(diǎn)位置較敏感筋劣。桁架立式變形筋式結(jié)構(gòu)用于大、中量程的鉆削測(cè)力儀時(shí)性能較好喧撕，但用于測(cè)量微小孔鉆削力時(shí)其靈敏度不易達(dá)到要求正脸。輪輻式彈性體可同時(shí)用于測(cè)量軸向力和扭矩，具有優(yōu)良的自然線性度呀琢，受力時(shí)位移較小鄙叼，對(duì)力作用點(diǎn)位置不敏感，儀器外形較低壕归，可承受較大側(cè)向力砖啄，且結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，安裝方便味廊，普遍用于中等量程的高精度傳感器中蒸甜。當(dāng)用于小量程傳感器時(shí)，由于彈性體幾何尺寸較小余佛，加工和裝配均較困難柠新。
在黃銅材料工件上鉆削?0. 5mm孔時(shí)，產(chǎn)生的軸向力約為6N辉巡，扭矩小于1N·mm恨憎。測(cè)量如此小的力，測(cè)力儀必須具有極高靈敏度郊楣。若采用輪輻式彈性體憔恳，彈性體厚度必須很小(約0.3mm)；若采用整體式結(jié)構(gòu)净蚤，其加工工藝性很差钥组，難以達(dá)到要求的精度。為解決這一問(wèn)題今瀑，我們采用了高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)膠粘接的裝配式結(jié)構(gòu)程梦，即將彈性體分為四個(gè)單獨(dú)的彈性薄片分別加工，再用高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)膠粘接為一體(本測(cè)力儀所受載荷不大橘荠，粘接處強(qiáng)度可滿足要求)乞贡。這樣，彈性體較易加工，且可保證所需精度颅唇，從而解決了測(cè)力儀靈敏度與結(jié)構(gòu)及加工性之間的矛盾申广。研制的輪輻式鉆削測(cè)力儀可達(dá)到很高靈敏度，并具有較好加工性西练，其結(jié)構(gòu)如圖1所示情腥。
軸向力可通過(guò)在45°或135°方向上粘貼應(yīng)變片測(cè)量剪應(yīng)變而得到。由于彈性片尺寸較小衡怀，故采取沿45°和135°方向各貼一個(gè)應(yīng)變片的方法組成全橋電路棍矛。
將測(cè)力儀與后繼放大電路、A/D轉(zhuǎn)換接口連接起來(lái)抛杨，由計(jì)算機(jī)采集數(shù)據(jù)够委，在測(cè)力儀上加載即可對(duì)整個(gè)測(cè)力系統(tǒng)進(jìn)行標(biāo)定，測(cè)得的主要性能指標(biāo)如下：①靈敏度：軸向力橋路輸出靈敏度為4. 57μe/N怖现，扭矩橋路輸出靈敏度為12. 423μe/N茁帽。②固有頻率：軸向力方向固有頻率為800Hz，扭矩方向固有頻率為285.7Hz屈嗤。③非線性：軸向力橋路的非線性誤差不大于0.65%潘拨，扭矩橋路的非線性誤差不大于0.9%。
3 微小孔鉆削力測(cè)量系統(tǒng)工作原理
利用計(jì)算機(jī)采集及處理測(cè)試數(shù)據(jù)可實(shí)現(xiàn)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的實(shí)時(shí)自動(dòng)采集和處理饶号，可及時(shí)發(fā)現(xiàn)錯(cuò)誤數(shù)據(jù)并補(bǔ)做實(shí)驗(yàn)铁追，節(jié)省處理實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)所需時(shí)間，并可采用多種數(shù)據(jù)處理方法柴炉，使得到的結(jié)果更符合實(shí)際辟堡。為此，我們開發(fā)了A/D 轉(zhuǎn)換接口及數(shù)據(jù)采集青竹、處理軟件，與微小孔鉆削測(cè)力儀組成如圖2 所示的微小孔鉆削力測(cè)量系統(tǒng)。 在該測(cè)量系統(tǒng)中俱报，工件裝夾在測(cè)力儀上皂计，鉆削在微機(jī)控制微小孔變參數(shù)振動(dòng)鉆削系統(tǒng)上進(jìn)行。測(cè)力儀產(chǎn)生兩路輸出信號(hào)哼狰，分別代表軸向力和扭矩辉九，輸出信號(hào)經(jīng)YD-15動(dòng)態(tài)應(yīng)變儀放大、濾波后痊追，再經(jīng)放大電路將電壓變換到A/D轉(zhuǎn)換接口所需的0～5V范圍內(nèi)祷书，由ADC0809對(duì)信號(hào)采樣并輸入計(jì)算機(jī)中，再由計(jì)算機(jī)軟件顯示鉆削力波形蛆狱、存儲(chǔ)原始數(shù)據(jù)及處理結(jié)果舔艾，對(duì)原始數(shù)據(jù)進(jìn)行數(shù)字信號(hào)處理及分析。同時(shí)洪囤，可根據(jù)標(biāo)定結(jié)果對(duì)原始信號(hào)進(jìn)行干擾校正徒坡，消除兩向力之間的相互干擾，計(jì)算鉆削力過(guò)程中的各個(gè)特征參數(shù)瘤缩。最后喇完，可根據(jù)需要進(jìn)行多元正交多項(xiàng)式回歸處理，得到鉆削力隨實(shí)驗(yàn)因素變化的回歸方程剥啤。用本系統(tǒng)進(jìn)行微小孔鉆削力測(cè)試非常方便锦溪，整個(gè)測(cè)量及數(shù)據(jù)處理過(guò)程均在計(jì)算機(jī)控制下進(jìn)行，保證了測(cè)量及數(shù)據(jù)處理的準(zhǔn)確性府怯，可大大提高測(cè)試效率海洼。
4 微小孔振動(dòng)鉆削力多元正交多項(xiàng)式回歸實(shí)驗(yàn)
振動(dòng)鉆削時(shí)，鉆頭與工件之間存在有規(guī)律的相對(duì)振動(dòng)富腊，鉆削參數(shù)如切削厚度坏逢、刀具前、后角赘被、切削速度等都隨著振動(dòng)頻率F是整、振幅A 和進(jìn)給量f 的變化而變化，且F砍篇、A以叛、f 之間存在交互作用。同樣笛蛋，鉆削力也受到振動(dòng)頻率F疼喝、振幅A、進(jìn)給量f 的影響并存在交互作用绢拓。為了研究鉆削力與F我值、A晰等、f 之間的關(guān)系并考察其交互作用，我們采用多元正交多項(xiàng)式回歸實(shí)驗(yàn)建立了鉆削力關(guān)于F岸零、A歉莫、f 的回歸方程。
鉆削力在鉆削過(guò)程中是不斷變化的竞蹲，在鉆削的不同區(qū)段张绊，鉆削力的變化趨勢(shì)不同。為了全面研究鉆削力的變化而又不增加太多參數(shù)闸衫，我們對(duì)鉆削力波形進(jìn)行了簡(jiǎn)化涛贯，將鉆入、鉆出蔚出、鉆中三個(gè)區(qū)段中鉆削力簡(jiǎn)化為直線弟翘。為全面反映鉆削力特征，確定實(shí)驗(yàn)指標(biāo)如下：三個(gè)區(qū)段鉆削力變化的斜率分別為k1身冬、k2衅胀、k3，三個(gè)區(qū)段的分界點(diǎn)為(t1酥筝，y1)和(t2滚躯，y2)，鉆中區(qū)段的平均力為y0嘿歌、鉆出時(shí)刻為t3掸掏。各參數(shù)的單位分別為：k1、k2宙帝、k3單位為10N/s或10N·mm/s(分別對(duì)應(yīng)軸向力或扭矩)丧凤；t1、t2步脓、t3單位為0.1s晰奉；y1、y2空崇、y0單位為N或N·mm(分別對(duì)應(yīng)軸向力或扭矩)措抒。
實(shí)驗(yàn)在新型微機(jī)控制微小孔變參數(shù)振動(dòng)鉆床上進(jìn)行。實(shí)驗(yàn)中對(duì)因素F(Z1)居绸、A(Z2)精克、f (Z3)均取三水平，其因素水平列于表1因登。鉆頭直徑為0.5mm硅魁；工件材料為黃銅，厚度1.5mm步鸣。由于篇幅所限枯昂，此處僅給出測(cè)得的一組鉆削力波形醇帅，如圖3所示。
本文研制的微小孔鉆削力測(cè)量系統(tǒng)具有很高靈敏度，由于采用計(jì)算機(jī)采集蛀家、處理數(shù)據(jù)浊待，大大方便了微小孔鉆削力的測(cè)量，為深入研究微小孔振動(dòng)鉆削機(jī)理提供了必要的實(shí)驗(yàn)手段馅溉。微小孔鉆削測(cè)力儀采用了高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)型膠粘劑粘接的裝配式結(jié)構(gòu)缔类，解決了測(cè)力儀靈敏度與結(jié)構(gòu)及加工性之間的矛盾庭叙。這對(duì)于小量程傳感器的設(shè)計(jì)亦具有一定借鑒作用。本文進(jìn)行的微小孔振動(dòng)鉆削力多元正交多項(xiàng)式回歸實(shí)驗(yàn)較全面地考察了鉆削力與振動(dòng)頻率绘盟、振幅鸠真、進(jìn)給量之間的關(guān)系，為微小孔振動(dòng)鉆削中的參數(shù)選擇提供了參考依據(jù)龄毡，也為微小孔振動(dòng)鉆削的進(jìn)一步深入研究打下了基礎(chǔ)吠卷。
在現(xiàn)代制造業(yè)中棒仍，微小孔加工的數(shù)量日益增多唾囚，對(duì)其加工質(zhì)量的要求也越來(lái)越高幢垮。因此揖帕，微小孔的高效敢薄、高質(zhì)量、低成本加工已成為現(xiàn)代制造技術(shù)中一項(xiàng)極為重要的研究課題挎茂。振動(dòng)鉆削新工藝融振動(dòng)理論和切削理論于一體艇线，改變了傳統(tǒng)鉆削中刀具與工件之間的時(shí)空關(guān)系和鉆削機(jī)理，其良好的工藝效果已引起國(guó)內(nèi)外普遍關(guān)注热轨。但有關(guān)振動(dòng)鉆削的理論和實(shí)驗(yàn)研究工作尚處于起步階段游鹿，還存在大量需要探討的理論問(wèn)題和亟待開發(fā)的實(shí)用技術(shù)。
振動(dòng)鉆削過(guò)程中的鉆削力是直接影響鉆頭壽命和鉆孔質(zhì)量的重要因素梨耽。由于振動(dòng)鉆削微小孔時(shí)產(chǎn)生的鉆削力非常小且不易測(cè)量义誓，因而在一定程度上阻礙了對(duì)微小孔振動(dòng)鉆削機(jī)理的研究。為此统岭，我們研制開發(fā)了高靈敏度蟋定、高精度的微小孔鉆削力測(cè)量系統(tǒng)。有了鉆削力測(cè)試手段草添，就可對(duì)微小孔振動(dòng)鉆削的力學(xué)特性進(jìn)行理論與實(shí)驗(yàn)研究驶兜，深入探討微小孔的振動(dòng)鉆削機(jī)理，促進(jìn)微小孔振動(dòng)鉆削工藝的進(jìn)一步發(fā)展果元。
由于鉆頭的幾何形狀比較復(fù)雜促王，所以構(gòu)建振動(dòng)鉆削的力學(xué)模型尤為復(fù)雜犀盟。迄今而晒，根據(jù)切削力學(xué)構(gòu)建振動(dòng)鉆削力學(xué)模型方面的研究還不多見(jiàn)，且一些研究結(jié)果對(duì)理論模型作了過(guò)多簡(jiǎn)化阅畴，很難與實(shí)驗(yàn)結(jié)果準(zhǔn)確吻合倡怎。在實(shí)際鉆削加工中通常使用經(jīng)驗(yàn)公式來(lái)計(jì)算鉆削力。由于振動(dòng)鉆削力受振動(dòng)頻率贱枣、振幅监署、進(jìn)給量等的影響并存在交互作用，故建立切削力經(jīng)驗(yàn)公式的傳統(tǒng)方法不適用于振動(dòng)鉆削纽哥。為此钠乏，本文采用多元正交多項(xiàng)式回歸實(shí)驗(yàn)來(lái)建立鉆削力關(guān)于頻率衙猾、振幅、進(jìn)給量的非線性回歸方程诽祠。
2 微小孔鉆削測(cè)力儀的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
典型的鉆削測(cè)力儀結(jié)構(gòu)主要有薄壁圓筒式和桁架立式變形筋式斧与。薄壁圓筒式結(jié)構(gòu)的測(cè)力儀外形較高，抗偏心載荷及側(cè)向力的能力較差秧诊，對(duì)力作用點(diǎn)位置較敏感筋劣。桁架立式變形筋式結(jié)構(gòu)用于大、中量程的鉆削測(cè)力儀時(shí)性能較好喧撕，但用于測(cè)量微小孔鉆削力時(shí)其靈敏度不易達(dá)到要求正脸。輪輻式彈性體可同時(shí)用于測(cè)量軸向力和扭矩，具有優(yōu)良的自然線性度呀琢，受力時(shí)位移較小鄙叼，對(duì)力作用點(diǎn)位置不敏感，儀器外形較低壕归，可承受較大側(cè)向力砖啄，且結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，安裝方便味廊，普遍用于中等量程的高精度傳感器中蒸甜。當(dāng)用于小量程傳感器時(shí)，由于彈性體幾何尺寸較小余佛，加工和裝配均較困難柠新。
在黃銅材料工件上鉆削?0. 5mm孔時(shí)，產(chǎn)生的軸向力約為6N辉巡，扭矩小于1N·mm恨憎。測(cè)量如此小的力，測(cè)力儀必須具有極高靈敏度郊楣。若采用輪輻式彈性體憔恳，彈性體厚度必須很小(約0.3mm)；若采用整體式結(jié)構(gòu)净蚤，其加工工藝性很差钥组，難以達(dá)到要求的精度。為解決這一問(wèn)題今瀑，我們采用了高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)膠粘接的裝配式結(jié)構(gòu)程梦，即將彈性體分為四個(gè)單獨(dú)的彈性薄片分別加工，再用高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)膠粘接為一體(本測(cè)力儀所受載荷不大橘荠，粘接處強(qiáng)度可滿足要求)乞贡。這樣，彈性體較易加工，且可保證所需精度颅唇，從而解決了測(cè)力儀靈敏度與結(jié)構(gòu)及加工性之間的矛盾申广。研制的輪輻式鉆削測(cè)力儀可達(dá)到很高靈敏度，并具有較好加工性西练，其結(jié)構(gòu)如圖1所示情腥。
圖1 輪輻式鉆削測(cè)力儀結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖
軸向力可通過(guò)在45°或135°方向上粘貼應(yīng)變片測(cè)量剪應(yīng)變而得到。由于彈性片尺寸較小衡怀，故采取沿45°和135°方向各貼一個(gè)應(yīng)變片的方法組成全橋電路棍矛。
將測(cè)力儀與后繼放大電路、A/D轉(zhuǎn)換接口連接起來(lái)抛杨，由計(jì)算機(jī)采集數(shù)據(jù)够委，在測(cè)力儀上加載即可對(duì)整個(gè)測(cè)力系統(tǒng)進(jìn)行標(biāo)定，測(cè)得的主要性能指標(biāo)如下：①靈敏度：軸向力橋路輸出靈敏度為4. 57μe/N怖现，扭矩橋路輸出靈敏度為12. 423μe/N茁帽。②固有頻率：軸向力方向固有頻率為800Hz，扭矩方向固有頻率為285.7Hz屈嗤。③非線性：軸向力橋路的非線性誤差不大于0.65%潘拨，扭矩橋路的非線性誤差不大于0.9%。
3 微小孔鉆削力測(cè)量系統(tǒng)工作原理
利用計(jì)算機(jī)采集及處理測(cè)試數(shù)據(jù)可實(shí)現(xiàn)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的實(shí)時(shí)自動(dòng)采集和處理饶号，可及時(shí)發(fā)現(xiàn)錯(cuò)誤數(shù)據(jù)并補(bǔ)做實(shí)驗(yàn)铁追，節(jié)省處理實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)所需時(shí)間，并可采用多種數(shù)據(jù)處理方法柴炉，使得到的結(jié)果更符合實(shí)際辟堡。為此，我們開發(fā)了A/D 轉(zhuǎn)換接口及數(shù)據(jù)采集青竹、處理軟件，與微小孔鉆削測(cè)力儀組成如圖2 所示的微小孔鉆削力測(cè)量系統(tǒng)。 在該測(cè)量系統(tǒng)中俱报，工件裝夾在測(cè)力儀上皂计，鉆削在微機(jī)控制微小孔變參數(shù)振動(dòng)鉆削系統(tǒng)上進(jìn)行。測(cè)力儀產(chǎn)生兩路輸出信號(hào)哼狰，分別代表軸向力和扭矩辉九，輸出信號(hào)經(jīng)YD-15動(dòng)態(tài)應(yīng)變儀放大、濾波后痊追，再經(jīng)放大電路將電壓變換到A/D轉(zhuǎn)換接口所需的0～5V范圍內(nèi)祷书，由ADC0809對(duì)信號(hào)采樣并輸入計(jì)算機(jī)中，再由計(jì)算機(jī)軟件顯示鉆削力波形蛆狱、存儲(chǔ)原始數(shù)據(jù)及處理結(jié)果舔艾，對(duì)原始數(shù)據(jù)進(jìn)行數(shù)字信號(hào)處理及分析。同時(shí)洪囤，可根據(jù)標(biāo)定結(jié)果對(duì)原始信號(hào)進(jìn)行干擾校正徒坡，消除兩向力之間的相互干擾，計(jì)算鉆削力過(guò)程中的各個(gè)特征參數(shù)瘤缩。最后喇完，可根據(jù)需要進(jìn)行多元正交多項(xiàng)式回歸處理，得到鉆削力隨實(shí)驗(yàn)因素變化的回歸方程剥啤。用本系統(tǒng)進(jìn)行微小孔鉆削力測(cè)試非常方便锦溪，整個(gè)測(cè)量及數(shù)據(jù)處理過(guò)程均在計(jì)算機(jī)控制下進(jìn)行，保證了測(cè)量及數(shù)據(jù)處理的準(zhǔn)確性府怯，可大大提高測(cè)試效率海洼。
4 微小孔振動(dòng)鉆削力多元正交多項(xiàng)式回歸實(shí)驗(yàn)
振動(dòng)鉆削時(shí)，鉆頭與工件之間存在有規(guī)律的相對(duì)振動(dòng)富腊，鉆削參數(shù)如切削厚度坏逢、刀具前、后角赘被、切削速度等都隨著振動(dòng)頻率F是整、振幅A 和進(jìn)給量f 的變化而變化，且F砍篇、A以叛、f 之間存在交互作用。同樣笛蛋，鉆削力也受到振動(dòng)頻率F疼喝、振幅A、進(jìn)給量f 的影響并存在交互作用绢拓。為了研究鉆削力與F我值、A晰等、f 之間的關(guān)系并考察其交互作用，我們采用多元正交多項(xiàng)式回歸實(shí)驗(yàn)建立了鉆削力關(guān)于F岸零、A歉莫、f 的回歸方程。
鉆削力在鉆削過(guò)程中是不斷變化的竞蹲，在鉆削的不同區(qū)段张绊，鉆削力的變化趨勢(shì)不同。為了全面研究鉆削力的變化而又不增加太多參數(shù)闸衫，我們對(duì)鉆削力波形進(jìn)行了簡(jiǎn)化涛贯，將鉆入、鉆出蔚出、鉆中三個(gè)區(qū)段中鉆削力簡(jiǎn)化為直線弟翘。為全面反映鉆削力特征，確定實(shí)驗(yàn)指標(biāo)如下：三個(gè)區(qū)段鉆削力變化的斜率分別為k1身冬、k2衅胀、k3，三個(gè)區(qū)段的分界點(diǎn)為(t1酥筝，y1)和(t2滚躯，y2)，鉆中區(qū)段的平均力為y0嘿歌、鉆出時(shí)刻為t3掸掏。各參數(shù)的單位分別為：k1、k2宙帝、k3單位為10N/s或10N·mm/s(分別對(duì)應(yīng)軸向力或扭矩)丧凤；t1、t2步脓、t3單位為0.1s晰奉；y1、y2空崇、y0單位為N或N·mm(分別對(duì)應(yīng)軸向力或扭矩)措抒。
表1 因素水平表
| 水平 | F(Z1)(Hz) | A(Z2)(μm) | f(Z3)(mm/ min) |
| 1 | 300 | 4 | 60 |
| 2 | 400 | 6 | 80 |
| 3 | 500 | 8 | 100 |
(F=400Hz铡涣，A=4μm凑逗，f=80mm/min)
圖3 鉆削力波形
(F=400Hz)
圖4 y0關(guān)于A矿钩、f的三維曲面
(A=6μm)
圖5 y0關(guān)于F劫丧、f的三維曲面
本文研制的微小孔鉆削力測(cè)量系統(tǒng)具有很高靈敏度，由于采用計(jì)算機(jī)采集蛀家、處理數(shù)據(jù)浊待，大大方便了微小孔鉆削力的測(cè)量，為深入研究微小孔振動(dòng)鉆削機(jī)理提供了必要的實(shí)驗(yàn)手段馅溉。微小孔鉆削測(cè)力儀采用了高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)型膠粘劑粘接的裝配式結(jié)構(gòu)缔类，解決了測(cè)力儀靈敏度與結(jié)構(gòu)及加工性之間的矛盾庭叙。這對(duì)于小量程傳感器的設(shè)計(jì)亦具有一定借鑒作用。本文進(jìn)行的微小孔振動(dòng)鉆削力多元正交多項(xiàng)式回歸實(shí)驗(yàn)較全面地考察了鉆削力與振動(dòng)頻率绘盟、振幅鸠真、進(jìn)給量之間的關(guān)系，為微小孔振動(dòng)鉆削中的參數(shù)選擇提供了參考依據(jù)龄毡，也為微小孔振動(dòng)鉆削的進(jìn)一步深入研究打下了基礎(chǔ)吠卷。
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